三通接头二次抽芯与时差抽芯注塑模设计

三通接头是一种具有多种型孔、型槽、锥孔、外螺纹和螺孔形体要素,且具有两锥孔正交贯穿的注塑件。通过采用φ40.6mm×6.1°锥孔具有时差抽芯机构,成功地解决了两种正交贯穿锥孔的运动干涉问题,即φ40.6 mm×6.1°锥孔型芯超前φ53mm×2°锥孔型芯抽芯,滞后53mm×2°锥孔型芯复位。对于M42mm×1mm×13.5mm螺孔和外端5.7mm的引导孔,需要采用引导孔二次抽芯才能实现三通接头脱模。该模具设计合理,注塑件脱模顺利,提高了生产效率。     

超大厚壁法兰锻件成形工艺的研发

针对超大厚壁法兰成形困难问题,用锻造模拟软件Forge对φ5350mm×φ3750mm×200mm环件进行了径轴向轧制有限元分析,给出了工件辗环之前环坯的最佳尺寸。采用开坯+辗环+芯轴拔长+局部镦粗+马架扩孔+粗车+辗环成形工艺,最终生产出了符合要求的产品,解决了超大厚壁法兰轧制成形困难的问题。     

侧向冲孔模

<正> 图1为我公司冰箱压缩机下罩工件图。材料为08AL,料厚2.5mm。其侧壁上四孔φ29±0.2mm、φ7_0~(0.1)mm及两个φ8.15_0~(0.1)mm需在拉伸切边后冲出。开始是用四套冲孔模分别冲出的。为了提高工效,我们设计了图2所示的斜楔式侧向冲孔模,将四孔一次冲出。现将这套模具分析如下:     

焊条电弧向下焊焊接工艺及操作

焊条电弧向下焊应用于外径不小于φ168.3 mm×7 mm、材质为碳钢及普通低合金钢钢管对接环缝的焊接.该工艺的特点是生产效率高,焊接质量好,与焊条电弧向上焊相比可提高工效2倍以上.如:输油、输水管道焊条宜选用纤维素型向下焊焊条,输气管道宜选用低氢型向下焊焊条.该工艺在输油、输气、输水管道工程中应用较广,如京津航油、海南长输等工程.     

横列式400轧机的阶梯和诱导辊道设计

我厂轧机采用φ400×2/φ300×5横列式布置形式,分别用1000、1250kW电机驱动;轧机线速度分别为2.5、5.6m/s(精轧机列五架单独650kW电机拖动,线速度6.16m/s)。用60、75mm方坯生产φ16～45mm圆钢及φ16～40mm螺纹钢筋。主要钢种为低合金钢、普碳钢和优质碳结钢。加热炉有效尺寸为19×3.714m,采用侧出钢。不同产品规格在400机列轧制道次不同,其中φ16～25mm产品轧制5道;φ32～40mm产品轧制3道。随着生产的发展。我厂小型轧机几经改     

外壳注塑模结构方案可行性分析与设计

外壳是四周存在着多种形式的型孔、型槽和带螺孔嵌件,且型孔轴线存在着斜交与正交的注塑件。φ19.2mm斜孔与φ44mm×34.4mm孔在成型加工范围内斜交52.9°,采用2种具有时间差的抽芯便避免了运动干涉,即斜孔型芯应先于φ44mm×34.4mm孔型芯抽芯,后于φ44mm×34.4mm孔型芯复位。φ19.2mm斜孔与9个嵌件中的1个G 1/16″螺孔,在成型加工范围外正交。为此,将斜孔型芯分成型芯和芯杆2部分,型芯采用了带导向圆柱销和限位结构且置于φ44mm×34.4mm型芯孔中的结构,可利用与芯杆对接而进行抽芯和复位运动。芯杆上开有避让支撑螺孔型芯的通槽,在型芯和芯杆结合部位设计了能对接和脱离的弹性夹头。这种注塑模结构设计,保证了外壳的顺利加工。     

将对焊机改装为点焊机的经验

将UN1-75型对焊机改装成点焊机,实现了φ2.5mm圆丝的点焊,效果良好。改装时,原对焊机的初次级匝数及调节级数不变,拆除手动夹钳,装上脚踏式压紧机构、电极钳、电极和冷却水路。电极座采用φ65mm紫铜棒制做,伸出长度约900mm(根据工件确定)。上电极为φ40×250mm,下电极为40×150mm的青铜,电极行程为20～50mm。对焊机改装成点焊机后,工件由面接触变成点接触。为保证正常作业,采取了以下措     

数控电火花成形机加工窄螺旋槽

我单位在对外承接加工中遇到一个特殊工件。它要求在直径φ6mm长135mm的一根轴上,加工出右旋的、导程为47.5mm的螺旋槽,槽深1mm,宽2mm,端部要清根、材料为20Cr。用传统的机械加工方法,加工这个工件比较困难。而综合灵活运用NC—EDM的多     

耐热球铁深入煤斗铸件浇口冒口工艺设计

箱体类耐热球铁深入煤斗铸件,轮廓尺寸1 920 mm×890 mm×330 mm,璧厚25 mm,材质RQTSi-5.5,重740 kg。粘土砂干型,内腔顶面分型,铸件主要在下型,浇注系统座在芯头上。采用大孔出流理论进行充填设计:1只直浇道φ69 mm,位于横浇道中间,横浇道截面44 mm/54 mm×56 mm,6只内浇道110 mm/130 mm×6 mm。在浇注系统对面设2只溢流补缩耳冒口。用均衡凝固收缩模数法设计计算冒口,直径70 mm,高100 mm。批量生产,生产结果,没有工艺缺陷,生产稳定可靠,工艺出品率93.7%。证明采用大孔出流设计浇注系统,均衡凝固收缩模数法设计耐热球铁箱体类铸件的补缩系统是可靠的。     

前门外拉手支架注射模设计与制造

通过对前门外拉手支架的形体分析,支架上存在着φ5mm×23°和φ7.2mm×3°两个斜向型孔要素,还存在着13.8mm×23°斜向型槽要素,两斜向型孔中心线距离仅为22.6mm,两抽芯机构尺寸需要设计得非常紧凑。为了避让两斜孔抽芯发生运动干涉,支架注射模13.8mm×23°斜槽与φ5mm×23°斜孔的抽芯机构,采用了斜导柱滑块抽芯机构,斜导柱与斜滑块等宽。而φ7.2mm×3°斜孔则采用了油缸长距离抽芯机构,并且与斜导柱滑块抽芯机构保持一定距离,两者可以同时或各自进行抽芯运动而不会产生运动干涉。由于模具设计之前支架形体分析到位,模具结构方案所采取的措施又得当,制造的注射模能顺利高质量高效率进行支架的成型。     

热冲压收口

我公司生产的图 1所示形状的工件 ,其工艺操作是 :下部83× 4 (mm)管子缩口以后再与上部管子焊接成形。收口按常规可在普通车床上设计一套工夹具 ,工件采用旋压方法来进行操作 ,但比较麻烦且工效较低 ,无法满足生产需要。后来我们决定用冲压 图 1　零件形状及尺寸代替旋压收口。1　热冲压的确定冷冲压的确定次数 n=(lgd- lg D) / lgm。将收口前直径 D(83mm)、收口后直径 d(38mm)及钢材平均缩口次数 m(查表取为 0 .6 5 )代入 ,算得 n=1.8。可见 ,要达到满意的效果 ,须经过两次冲压收口 ,否则工件收口时受切向压应力的作用将失稳而起皱。为…     

均衡凝固飞边冒口在汽车转向助力泵体铸件上的应用

为确保高牌号的汽车转向助力泵体灰铸件(材质HT300,重4.75 kg)的品质,采用浇口通过冒口的热冒口形式,1个冒口补缩2个铸件,1型4件.运用均衡凝固收缩模数法设计冒口体和冒口颈尺寸;冒口体直径φ60 mm×高75 mm,冒口颈长5 mm×宽45 mm×厚4 mm,铸件工艺出品率83%.在AMF(Ⅲ)自动造型线粘土湿砂型生产.生产实践证明,铸件经15 MPa油压试验不渗漏,满足了技术要求.     

巧妙旋削细长油管孔壁

我厂生产的大吨位液压万能试验机,油路系统压力甚高,油管采用45无缝钢管,管长有的达4m多,孔径分φ8、φ11mm两种。由于管理不善,大批油管孔壁出现锈斑、氧化脱落等。针对这一质量问题,我们采用油管孔壁旋拉削新工艺,使大批无法使用的高压油管获得了新生。图1为油管孔壁旋拉削示意图。细长拉杆2用20圆钢,其直径视被加工油管孔的尺寸大小而定,它与油管孔径的间隙一般取2.5～4mm,拉杆长度比油管长出100～150mm。例如我们旋拉削孔径φ11mm油管,采用φ8mm的光圆钢作为拉杆。市场上现货购买的圆柱型钢     

垂直固定管C02气体保护焊操作技能培训

φ159 mm×8 mm垂直固定管CO2气体保护焊是全国工程建设系统焊工技术比赛项目之一,也是对选手操作技能要求较高的一个项目. 1 垂直固定管CO2气体保护焊的特点及难度 比赛规定:该项目的试件为φ159 mm×8 mm的碳素钢无缝管,对接坡口角度为24°±1°,试件组对点固长度≤20mm且不超过3点.采用CO2气体保护焊(焊丝直径φ1.2mm),短路过渡方式,要求垂直固定位置施焊,单面焊双面成形.由于是横位焊接,焊缝成形难以控制;焊接时低电压,小电流,快焊速(相当于焊条电弧焊的2～3倍),焊缝内部易出现未熔合、细长夹杂、气孔等缺陷.     

钛合金细长子孔的钻削工艺研究

针对小直径钛合金棒材钻削细长孔工艺上存在的问题,对钻削系统及钻头几何尺寸和钻削参数等进行了分析和改进,采用改进后的工艺进行实验得出,对TC4钛合金棒钻削φ4.5 mm×420mm的细长孔,先采用φ(4.2～4.3)mm硬质合金麻花钻,分别从工件两端相向钻通,最后用φ4.5 mm钻头单向扩孔.钻头前角0°～5°,后角6°～12°,副偏角6°,钻削时恰当使用中心架、跟刀架和冷却液.用新工艺钻削的细长孔Ra=1.6 μm～3.2 μm.     

148电机线圈支架灰铸铁件顶注压边浇冒口工艺的设计

148线圈支架上下为圆环,由中间9个腰肋连接,最大壁厚40 mm,铸件重70 kg,材质HT 150,普通粘土砂,水平三开箱造型。运用大孔出流理论设计了顶注压边浇冒口系统。直浇道直径φ35 mm,横浇道尺寸24/28 mm×26 mm,内浇道由截面为37/39 mm×6 mm的2道内浇道和2个压边冒口形成的55 mm×5 mm的压边缝隙合成,浇道比为A直∶A横∶A内=1.0∶1.4∶1.1。用收缩模数法设计冒口,冒口直径φ55 mm、高90 mm,设1只φ30 mm的排气耳冒口。首批生产30件,经检查无缩孔、气孔、夹砂等缺陷,铸件经加工后,全部合格,表明运用大孔出流理论设计浇注系统,采用顶注压边浇冒口填充补缩工艺,生产148线圈支架铸件是可行的。     

TA2钛管加工工艺优化

为了简化φ89 mm×2 mm的TA2钛管加工工艺路线以及提高生产效率,通过改变管坯规格和减少轧制道次的方法,对原始工艺进行了优化.经过对挤压比、开坯轧制力和开坯轧机模具的承载能力进行校核,确定了较优的工艺路线.经过工艺优化,φ89 mm×2 mm钛管生产的原材料损耗减少了约1％,轧制道次减少了1道次,设备资源利用率显著提高,模具磨损减少,生产效率提高了3倍.     

倒大双冲天炉熔炼铸锅铁水

我厂按实际情况设计制造了倒置风口两排大间距冲天炉用于铸铁锅熔炼铁水。一、主要结构参数 1.熔化带直径:φ600mm,风口区直径φ600mm; 2.风口参数:第一排为φ42×4×0°,第二排为φ35×4×10°,排距为600mm,风口比为3％,第二排:第一排=1.56:1; 3.炉缸高度:400mm,内径:φ600mm,下     

废旧钼丝的利用

最近我们加工了一批拔丝模芯,工件材质为硬质合金,要求用电火花机床加工,加工之后深度为1.5mm,直径为φ0.22mm 的透孔,共500件。以往的加工方法是用新的多股胶质电线,从中取出单股的φ0.18mm铜丝做为电极来加工工件,但这种方法有很多缺点:(1)加工时间长,能源造成浪费。     

医药生产线抛光不锈钢管焊接

0前言 广东省工业设备安装公司于2003年安装的广东中山市恒生制药保健品厂的生产设备中,浓缩提取系统、纯水系统和物料管都是采用钢号为304的0Cr18Ni9抛光薄壁不锈钢管(表1),管子直径在φ57mm×3.5 mm～φ89 mm×3.5 mm之间,母材由温州市沪昌不锈钢管厂提供,符合GB/T14976-2002.