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枪管长度和喷涂距离对超音速火焰喷涂制备纳米WC-12Co涂层组织和硬度的影响 总被引:1,自引:0,他引:1
以纳米WC-12Co粉末为喷涂喂料,采用超音速火焰喷涂工艺,在其它喷涂工艺参数优化的条件下,只改变枪管长度和喷涂距离,在Q235钢基体上制备了八种涂层;用X射线衍射仪和扫描电镜对喷涂粉末及涂层进行了相结构和形貌分析,探讨了枪管长度和喷涂距离对涂层显微硬度、相结构以及表面形貌的影响。结果表明:与喷距相比,枪管长度是影响纳米WC涂层显微硬度的主要因素,用长枪管制备的涂层比短枪管制备的涂层分解严重,但相应涂层的显微硬度却显著提高;当枪管长度相同时,喷距变化也会对涂层的相结构、表面形貌和显微硬度产生一定的影响。 相似文献
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介绍超音速火焰、等离子,氧乙炔火焰三种喷涂方法,在钢基体上喷涂钴包碳化钨粉末所制备涂层的工艺性能,结合强度,耐磨性能和机理。结果表明,三种喷涂方法都可制备WC-Co金属陶瓷涂层;超音速火焰喷涂涂层的性能最好,其耐磨性能与硬质合金YT5相当;氧乙炔火焰喷涂层具有一定的耐磨性能。 相似文献
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为了解决风机主轴因磨损带来的尺寸超差问题,采用超音速火焰喷涂(HVOF)技术制备超级不锈钢涂层试样,并对试样的截面形貌、硬度、结合强度、耐磨性开展检测研究。结果表明,超级不锈钢涂层致密,孔隙率为1.26%,与基体的结合强度达到73.33Mpa,涂层具有与比基体1Cr13更高的硬度和更好的耐磨性能。由此,提出用HVOF技术喷涂超级不锈钢涂层进行零件尺寸修复,制定了工艺技术路线,并在风机主轴的尺寸恢复上成功应用。 相似文献
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以粉煤灰为主要原料,并添加质量分数为10%的Al-TiO2-B2O3,采用热化学反应法在Q235钢基体上制备了玻璃/陶瓷复合涂层(放热体系涂层),研究了该涂层的物相组成、截面形貌、抗热震性能、显微硬度以及耐磨性能;并制备了不添加Al-TiO2-B2O3的常规粉煤灰玻璃/陶瓷复合涂层作为对比涂层。结果表明:放热体系涂层中产生了NaB15、TiB2、Na2B4O7、Ca2Al2SiO7等新相,涂层界面结合良好,显微硬度最高可达到700HV0.1,在700℃室温的热震次数可达50次以上;其耐磨性能相对Q235钢和常规玻璃/陶瓷涂层的分别提高了9.67倍和0.63倍。 相似文献
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采用超音速火焰喷涂技术在H13钢基体上制备Cr_3C_2-NiCr涂层,研究了涂层的显微组织、物相组成及摩擦磨损性能,并探讨了磨损机理。结果表明:Cr_3C_2-NiCr涂层与H13钢基体结合紧密,厚度约为340μm;涂层由Cr_3C_2硬质相、NiCr黏结相及少量Cr7C3相组成,组织致密,孔隙率为0.63%;Cr_3C_2-NiCr涂层与H13钢的稳定摩擦因数分别为0.90,0.75,涂层磨痕深度及磨损率仅为H13钢的1/2,涂层耐磨性能较好;Cr_3C_2-NiCr涂层的磨损机理主要为磨粒磨损和疲劳磨损。 相似文献
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孔令海 《现代制造技术与装备》2013,(5):21-22
本文以铁基合金粉为预制喷涂粉末,利用钛铁与石墨原位生成法,在Q235钢基体材料上通过选择合适的等离子喷涂工艺参数制备Fe-Cr-TiC金属陶瓷涂层,并用激光重熔进行后处理。结果表明:激光重熔处理可以改善等离子喷涂涂层组织不均匀缺陷,提高等离子喷涂涂层的显微硬度和耐磨性。当石墨和钛粉加入到喷涂粉末中时,在喷涂层中形成两种碳化钛(TiC and Ti8C5)。 相似文献
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采用爆炸喷涂方法在2Cr10MoVNbN钢基体表面制备了Cr3C2-NiCr涂层,利用光学显微镜、扫描电镜、X射线衍射仪、能谱仪、显微硬度计、电子拉伸试验机、X射线应力仪、疲劳试验机等分析测试了涂层的缺陷、显微硬度、断裂韧度、结合力、残余应力、疲劳性能等,主要研究了涂层对基体疲劳性能的影响.结果表明:在2Cr10MoVNbN钢基体上采用爆炸喷涂方法制备的Cr3C2-NiCr涂层的孔隙率为0.5%,表面硬度为921 HV,断裂韧度为3.67 Mpa·m1/2,涂层与基体的结合强度为63 Mpa,涂层表面、涂层/基体界面处均处于压应力状态;爆炸喷涂Cr3C3-NiCr涂层明显降低了2Cr10MoVNbN钢基体的疲劳性能,在应力幅小于500 Mpa时,与基体试样相比,涂层试样的疲劳寿命减少了75%以上,疲劳强度下降了134.7 Mpa,涂层试样的疲劳裂纹源出现在涂层/基体界面的Al2O3夹杂物处. 相似文献
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电弧喷涂铝涂层工艺参数优化和涂层结构分析 总被引:2,自引:0,他引:2
采用电弧喷涂方法在Q235钢基体上喷涂铝涂层,并用正交设计的方法对工艺参数进行了优化。确定优化后的最优工艺参数为:喷涂电流150A,喷涂电压32V,雾化空气压力0.6MPa,喷涂距离150mm。试验结果表明:采用优化后的最优工艺参数进行喷涂,所得孔隙率比优化前降低了9.88%,而结合强度比优化前提高了2.30%,其主要原因是采用了较大的电弧功率为粒子重新融合创造了条件。喷涂电压和喷涂电流对提高电弧功率所起的作用不同,提高喷涂电流比提高喷涂电压对改善涂层质量更有效。 相似文献
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采用超音速火焰喷涂球形烧结态Cr3C2-25%NiCr复合粉末制备高温耐磨损涂层,分析了涂层的显微组织结构,测试了涂层的结合强度、硬度和耐磨性能,结果表明:涂层中以Cr3C2为主的颗粒增强相弥散分布在NiCr固溶体中,涂层的显微硬度比基体(2Cr12MoV)提高了3倍多,摩擦磨损性能也有明显提高。 相似文献
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采用大气等离子喷涂方法在Q235钢基体上制备了不同等离子弧功率的Al2O3-13wt%TiO2涂层,粒度为(20~40)μm.采用扫描电镜、X射线衍射仪和能谱仪等对涂层微观形貌、相组织结构进行表征,测定了涂层截面孔隙率、沉积厚度、显微硬度以及干摩擦磨损性能.等离子弧功率为29640W时涂层质量较好,截面显微硬度达1145 HV0.2、沉积厚度为338μm,孔隙率为3.9%,干摩擦磨性能最佳.在较大载荷下犁沟效应明显,涂层失效形式表现为颗粒剥落、磨粒磨损.载荷减小时,涂层微观脆性断裂显著,磨损失效形式为疲劳剥落和显微犁削. 相似文献