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为了降低离心式风机的噪声,首先分析了AY7-41N056A型离心式风机的噪声特性,确定了风机的频率范围为250~8000Hz时的声能占总声能的72%,且噪声的频率峰值为1000Hz;接着采用有限元模态分析确定柱状壳体结构消声器不会产生共振现象;最后采用噪声测量系统对五种阻性消声器分别进行了倍频程分析和总声级比较,分析结果表明,当采用第五种消声器时,对AY7-41N056A型离心式风机降噪效果最好,在距离消声器1米处,噪声总声级降低了约8.27dB(A).此时风机的主要噪声频率为250~8000Hz,此频率范围的声能约占总声能的66.2%. 相似文献
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空压机吸气口噪声是空压机辐射噪声稳定持续的最高声源。进气噪声一般高出机体噪声10~30dB(A)左右,而且低频成分突出,进气口多在室外,影响面广。噪声控制研究单位对空压机进口采取安装消声器的措施。目前国内的空压机进气消声器除了阻性消 相似文献
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活塞式空气压缩机站噪声的综合治理 总被引:1,自引:0,他引:1
针对活塞式空压机站低频噪声扰民,通过分析频谱,采取设进排气消声器吸声型隔声罩、共振腔式吸声窗等措施,降噪效果优于国家标准,该技术有推广价值。 相似文献
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一种调频式共振消声器的设计 总被引:1,自引:0,他引:1
采用微机电系统(micro electrical mechanism system,简称MEMS)工艺制作了一种气泡致动器,该致动器结构可整体弯曲变形,适于安装在消声器内部.通过调节致动器驱动压力的大小,控制气泡的变形高度,导致消声器的共振腔体积发生变化,实现对多个频率噪声的抑制.试验表明,当致动器的驱动压力分别为0.04和0.07 MPa时,消声器的共振频率由745 Hz变化为736和731 Hz,所设计的消声器实现了对多个频率噪声的抑制作用. 相似文献
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目前国内生产的风冷式2V-6/8型空气压缩机是多声源动力装置。其噪声声压级高达90~93分贝(A),严重污染环境,严重影响空压机产品质量。在多个声源中其进气噪声功率约占整机总噪声功率的20%以上,是空压机主要噪声源之一。本文通过实验研究,针对进气噪声具有低频且有峰值的特性,设计两种扩张室共振腔复合消声器,收到良好的降噪效果。 相似文献
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本文借助流体声学理论推导出空压机进气噪声峰值频率的计算公式。该公式可以用以确定空压机进气噪声的峰值数量及峰值频率,为空压机消声器设计提供设计数据。本文还引用了排气量0.6~40m~3/min的9种空压机进气噪声的实测频谱数据对该计算公式的可靠性进行了验证。 相似文献
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图1示出我们测试的某空气制冷机用空压机的噪声频谱曲线.由频谱曲线可看出,噪声声压级由低频向高频逐渐降低,现出低频强、噪声频带宽、总声压级高的特点,在31.5~500Hz频段上,声压级高达113dB.通过分析,我们重点对进气口辐射噪声进行控制.其具体措施是采用消声地坑并加装进口消声器,分述如下. 相似文献
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消声器是车辆发动机重要的减振降噪单元,同时增加的压损对整机的正常高效工作具有重要的影响。采用CFD和试验相结合的方法对中低频降噪的抗性消声器进行设计分析。根据抗性消声器的结构特性,对结构参数进行分析,基于分析结果对消声器的结构参数进行设计,并对扩张室、共振腔室和整体结构参数进行设计,基于某款发动机对参数进行设计;基于CFD建模仿真,对消声器的压损进行对比分析;基于消声器试验台对消声器消声效果和声频等性能进行分析。结果可知:消声器扩张比为2.5,满足设计要求;消音器进出口压力损失为1802.38Pa,设计值为1780Pa,二者之间的误差小于2%;消声器的降噪效果明显,入口处噪声在80dBA,而经过消声器降噪之后,主要在55dBA;在中低频带消声效果明显,尤其是在100Hz、900Hz和(1700~2200)Hz等,损失大,消声效果好,符合此类消声器的结构特点,表明设计是合理的。为此类设计提供重要参考。 相似文献
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随着科技发展和社会的进步,厂家及乘客对商用车乘坐舒适性要求越来越高。汽车NVH性能和顾客对汽车总体评价密切相关。本文对后桥异常噪声产生机理和特性进行了分析,针对某商用车在中高速行驶工况噪声大故障为例,提出了解决该故障的诊断思路。通过NVH试验及频谱分析及滤波回放的Sound analysis方法,确定后桥噪声为整车噪声主要噪声源,其表现为多个倍频频率下的窄频噪声,后桥齿轮噪声主要是由于轮齿在啮合过程中产生"节线冲力"和"啮合冲力"所激起。通过优化后桥齿轮精度和重合度,试验结果表明,优化后驾驶员噪声主要频率125 Hz和250 Hz下声压明显减弱,驾驶员噪声降低2~3 d B(A),不仅降低了噪声值,而且整车异响消失,声品质也明显提升。 相似文献
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基于移动电站常用的柴油发电机组,进行噪声机理分析,并进行排风消声器降噪研究。在研究中,建立L型、U型、倒V型三种排风消声器的有限元模型,并进行仿真和试验。通过研究确认,方舱透射噪声对机外辐射噪声贡献较小,噪声解决方案以降低排风口辐射噪声为主。三种排风消声器中,倒V型的流场性能最佳,其次为L型。在500~1 000 Hz频率和1 600~2 000 Hz频率,倒V型排风消声器的声压级降噪效果明显。 相似文献
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针对某涡轮增压轿车在加速过程中出现320~470Hz异响问题进行诊断与优化。首先,对异响特性及源头进行诊断,按照一般整车异响诊断流程,依次进行了基本的声振测试、机舱内声强测试以及燃烧测试,发现异响源自发动机且为整体扩散式异响,排除了燃烧激励起异响的可能性之后,判断异响由轴系振动引起;然后,进行小惯量扭振减振器(torsional vibration damping,简称TVD)的轴系扭振测试来验证异响与扭振的关系,时频图上显示异响频段内扭角特性与异响十分相似,断定异响源自轴系扭振;最后,针对装配大惯量TVD条件下的轴系进行扭振仿真计算,350Hz对一阶扭转模态具有最优的减振效果。依照仿真结果重新设计TVD进行试验,结果显示车内噪声异响频段内幅值衰减明显,主观评价"咕噜"音消失。本研究对于主流轿车的车内异响诊断和优化都具有着重要的指导意义。 相似文献
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为使消声器符合人耳听觉感受,引入了声品质的概念,并以声品质作为指导和依据来设计改进消声器。分析改进前后的消音器传递损失,发现其在(20~500)Hz和(1200~2000)Hz范围内的消声量最大。使用Artemi S滤去上述两个频段后,消音器排气噪声的声品质得到了明显的改善。从而得出在上述两个频段内,消声量越大声品质越好的结论。并用GTPower分析表明改进前后的消声器排气压力损失变化不大,证明改进后的消声器结构没有对排气造成很大影响,该改进方法是成功的,具有实用价值。 相似文献