SUS304亚稳奥氏体不锈钢在耦合摩擦和变形条件下的磨损行为研究

在自制的耦合摩擦和变形的试验机上初步研究了SUS304亚稳奥氏体不锈钢带的磨损变形行为,分析了在耦合摩擦和变形条件下的形变量、磨痕表面的马氏体转变以及磨痕形貌与试验条件的关系。结果表明:研制的试验机实现了SUS304亚稳奥氏体不锈钢带的摩擦和塑性变形的耦合行为;不仅带试样摩擦表面的形貌随正压力增加变化明显,而且其形变量和诱发转变的马氏体量均增大,但马氏体量增加对SUS304奥氏体不锈钢的磨损无明显影响。     

等离子体源渗氮2Cr13马氏体不锈钢的耐磨与耐腐蚀性能

对2Cr13马氏体不锈钢进行450℃×6h的等离子体源渗氮处理,对比研究了渗氮前后该钢表层的显微组织、物相组成以及耐磨和耐腐蚀性能。结果表明:渗氮后不锈钢表层形成了厚约18μm,由αN、ε-Fe3N和γ′-Fe4N组成的化合物层,以及组织明显细化的氮扩散层,氮原子渗透深度达20μm;渗氮后不锈钢的表面硬度高达1 350HV,摩擦因数低于未渗氮处理的,磨损机制由未渗氮处理的黏着磨损转变为氧化磨损,耐磨性能明显高于未渗氮处理的;在质量分数3.5%NaCl溶液中,未渗氮不锈钢的阳极极化曲线仅呈现活化溶解特征,渗氮后则呈现活化溶解、自钝化和点蚀击穿特征,且自腐蚀电位提高至-104mV,耐腐蚀性能显著提高。     

奥氏体不锈钢磨损磨蚀复合改性技术

介绍等离子体基低能氮离子注入、即等离子体源离子渗氮奥氏体不锈钢低温、低压改性技术。等离子体源离子渗氮1Cr18Ni9Ti，AISI1316不锈钢具有耐磨损腐蚀复合改性作用。解决了这类不锈钢表面改性的难题。     

奥氏体不锈钢磨损腐蚀复合改性技术

介绍等离子体基低能氮离子注入、即等离子体源离子渗氮奥氏体不锈钢低温、低压改性技术。等离子体源离子渗氮1Cr18Ni9Ti,AISI316不锈钢具有耐磨损腐蚀复合改性作用,解决了这类不锈钢表面改性的难题。     

阀门奥氏体不锈钢工件表面辉光等离子渗氮工艺研究

通过现行渗氮工艺的分析,采用了辉光等离子对奥氏体不锈钢工件低温渗氮工艺参数制定,对比渗氮前后工件的硬度、表面粗糙度和位置度公差,并进行渗氮后盐雾试验,以确定奥氏体不锈钢工件渗氮后符合一定工况使用要求。检测与试验结果表明经辉光等离子低温渗氮后的工件硬度明显提升,其表面光洁度和位置度公差略微下降,经盐雾试验,工件表面无腐蚀现象,改善了工件在使用中的抗擦伤性和耐磨性,并满足耐腐蚀工况要求。     

切削奥氏体不锈钢的涂层刀具磨损机理探讨

通过不锈钢0Cr18Ni9切削加工的刀具寿命试验,探讨涂层刀具的磨损形态和机理,提出涂层刀具切削奥氏体不锈钢时刀具的磨损形态主要为边界磨损的观点,并验证了YBG202涂层刀具适合切削奥氏体不锈钢。     

四环素牙摩擦磨损行为的研究

在往复滑动摩擦磨损试验台上以钛合金为对磨材料,考察了不同染色程度四环素牙的摩擦学性能,并与正 常恒牙进行了比较。结果表明:轻度四环素牙的摩擦磨损行为接近正常恒牙,磨损以擦伤和轻微犁削为主;重度 四环素牙的摩擦系数变化波动较大,稳态值较高,磨斑表面呈现显著犁沟和剥落,摩擦学特性逊于正常恒牙。四 环素牙的耐磨性随其染色程度加深而降低。     

Fe-C-Cr-Ni亚稳奥氏体基合金的摩擦磨损表层特性

对Fe－1．9C－16．5Cr－2．6Ni亚稳奥氏体基合金在不同试验条件下的摩擦磨损表层研究表明，在较低的摩擦应力作用下，表层即可应变诱发α’和ε马氏体。马氏体转变量随原奥氏体形变量增加而增大，硬度也增高。由原奥氏体引起的表面硬度提高的原因：（1）α’和ε马氏体的形成；（2）产生大量的位错和层错。在滑动磨损试验时，该合金的耐磨性高于25％Cr马氏体基白口铸铁。     

奥氏体不锈钢321热变形行为研究

对奥氏体不锈钢321 (0.4%Ti)热变形过程中的宏观完整性及微观均匀性进行研究。通过Gleeble压缩及100 t压机锻造进行物理模拟,实验结果显示, 321在900～1 250℃区间的变形中,氮化层及δ铁素体是锻造开裂的诱因;在1 150～1 250℃区间塑性流变较充分,动态再结晶状态的区域性分布与流变程度相对应; 1 000～1 100℃区间的固溶处理,静态再结晶晶粒长大速率适中,适当的保温时间可实现晶粒度控制。     

摩擦提升机衬垫磨损行为的研究

采用热压烧结的方式制备了两种衬垫,研究了不同载荷、滑动速率下衬垫摩擦系数和磨损率的变化。用扫描电镜(SEM)对摩擦试样的表面形貌进行观察分析。结果表明:衬垫的摩擦系数随载荷的变化在(0.5~0.6)范围内波动,随滑动速率的增加而降低,随载荷和滑动速率的变化,两种衬垫磨损率的变化趋势具有一致性。随着载荷增大和滑动速率的减小,两种衬垫磨损率的差距逐渐减小。两种衬垫的磨损形式是粘着磨损,磨粒磨损,疲劳磨损的结果。衬垫材料中加入钛酸钾晶须,改善了材料在摩擦过程的塑性变形和裂纹情况,降低了衬垫的摩擦系数,减轻了衬垫的磨损。     

铬-锰-氮奥氏体不锈钢在含沙海水中的冲蚀磨损行为研究

采用自制的圆筒型冲蚀磨损仪,对低、中、高流速条件下Cr-Mn-N不锈钢在含沙海水中的冲蚀磨损行为进行了研究。通过测定试样冲蚀失重率及扫描显微镜显微分析方法,研究材料在含沙清水和含沙海水中的相对耐冲蚀性和冲蚀机制。研究结果表明:试样在含沙海水中的冲蚀率均超过了在含沙清水中的冲蚀率,并随着流速的增大而增大,但增大的趋势逐渐放缓;在含沙清水中磨损机制以微切削为主,属磨料磨损;而在含沙海水中以腐蚀磨损为主,属小角度剥蚀。     

高分子聚合物材料微动摩擦磨损行为

组合密封中塑料环的耐磨特性对其密封性能有重要作用,为优选合适对摩材料,研究超高分子量聚乙烯(UHMWPE)、聚四氟乙类(PTFE)+40%铜粉、PTFE+7%碳纤维、PTFE+7%碳纤维+5%MoS₂、聚醚醚酮(PEEK)5种高分子聚合物材料与QT500对摩的微动摩擦磨损性能。从中筛选出PTFE+7%碳纤维、UHMWPE 2种材料进行不同微动行程、润滑条件下的对比试验。结果表明：无论是在干摩擦还是油润滑条件下,UHMWPE材料的平均摩擦因数随着微动行程的增大而增加,PTFE+7%碳纤维材料达到稳定状态时摩擦因数随着循环次数的波动较小。综合试验结果,当微动行程小于等于0.2 mm时建议选用PTFE+7%碳纤维,微动行程大于0.2 mm时建议选用超高分子量聚乙烯材料。     

新型CHDG-A06奥氏体不锈钢的热变形行为

采用Gleeble-3500型热力模拟试验机对新型CHDG-A06奥氏体不锈钢进行单道次压缩试验,研究了其在变形温度为950～1 100℃、应变速率为0.01～1s~(-1)条件下的热变形行为,并对变形后的显微组织进行了观察;根据试验钢的应力-应变曲线,通过线性回归建立了它的高温热变形本构模型。结果表明:在热变形过程中,变形温度和应变速率对流变应力的影响显著,流变应力随着变形温度的升高或应变速率的降低而降低;动态再结晶易发生在较低应变速率(≤0.1s~(-1))或较高变形温度(≥1 050℃)下;利用峰值应力求得该钢的双曲线正弦本构方程,并得到其热变形激活能为453.674 4kJ·mol~(-1)。     

耐酸奥氏体不锈钢

R840钢是一种耐酸奥氏体不锈钢,可耐硫酸腐蚀,具有良好的耐点腐蚀和抗应力腐蚀开裂的性能,尤其是耐点腐蚀性能较R442钢好。R840钢可用于40℃以下各种浓度的硫酸介质。如果年腐蚀允许0.5nm,那么可耐     

Fe-C-Cr-Mn亚稳奥氏体基铸造合金的摩擦磨损表层特性

研究了Fe-1.85C-8.03Cr-3.55Mn亚稳奥氏体基铸造合金的摩擦磨损表层特性，在较低的摩擦应力作用下，表层即可应变诱发α和ε马氏体。马氏体转变量随奥氏体形变量增加而增大，硬度也提高。由原奥氏体引起的表面硬度提高的原因：α和ε马氏体的形成；产生大量的位错和层错。在滑动磨损试验时，该合金的耐磨性高于25%Cr马氏体基白口铸铁。     

精车奥氏体不锈钢刀片失效及磨损机理的试验分析

采用MEGACOAT NANO涂层硬质合金刀片对304奥氏体不锈钢进行精车,针对精车不锈钢加工,提出4种判断精车不锈钢刀片失效的方法。通过JVL250影像测量仪、SEM、EDS对刀片的主切削刃、刀尖、后刀面进行表征,结果表明,在精车304不锈钢时,切削刃和刀尖存在微小崩损,后刀面存在大量的铁、铬元素的粘附物,说明精车奥氏体不锈钢刀片以扩散磨损和粘结磨损为主。     

WC-Ni3Al硬质合金切削奥氏体不锈钢的切削力及磨损研究

采用正交试验法对WC-Ni3Al硬质合金刀具切削奥氏体不锈钢过程中的切削力及磨损性能进行研究,并对切削深度、进给量以及切削速度对切削力的影响进行分析。利用指数回归分析建立主切削力的经验公式,结合切削用量显著性分析对主切削力进行了对比分析。试验表明:切削深度对切削力的影响最大;与WC-Co硬质合金相比,WC-Ni3Al硬质合金刀具的切削力以及后刀面磨损均优于WC-Co刀具。     

钢在磁场环境中的摩擦磨损行为

以45#钢为研究对象,在自制的销-环式摩擦磨损试验机上对其在磁场条件下的摩擦磨损性能进行研究。采用扫描电子显微镜(SEM)和X射线衍射仪(XRD)对磨损表面形貌进行表征。试验结果表明:施加磁场后,试样的摩擦因数和磨损率均显著降低;磨屑在接触表面的堆积及氧化是磁场改善钢铁材料摩擦磨损性能的主要原因。