锅炉尾部受热面管磨损及处理方法

某电厂锅炉尾部受热面管子多次出现磨损泄漏,分析其因为是锅炉尾部受热面管排布置不合理,使烟气流速增加,并转向冲刷低温再热器和低温过热器管排所致.对此,提出了在低温过热器左右1～3排各9根增加防磨套,左右1～6排低温过热器与入口联箱和侧包墙过热器出口联箱用耐火水泥敷设防磨等处理措施.     

102钢内壁氧化皮脱落原因分析

针对材质为102钢的末级过热器管爆管,进行了宏观检查、材质分析、微观检验和X射线衍射分析。结果表明氧化皮脱落和联箱结构不合理造成管子堵塞,是炉管频繁爆管的主要原因。     

锅炉"四管"背烟气侧磨损爆管的原因及预防

1　爆管状况某火电厂1台SG4 0 0 14 0 5 5 5 / 5 5 5中间再热循环锅炉,烟道两侧及尾部由d38mm×4mm的2 0G钢管组成包墙过热器,并在此空间内布置有低温再热器,其与两侧包墙管的间距为80mm。从尾部包墙过热器出口联箱引出10 4根d4 2mm×5mm的悬吊管,组成悬吊管过热器,分前后两路将低温再热器悬挂在尾部竖井烟道内。2 0 0 3年7月5日靠左包墙第1根悬吊管过热器爆管,吹坏附近多根低温再热器管及悬吊管、包墙管,造成1次非计划停运事故。从爆管的现场看,该爆管是悬吊管过热器的左数第1根管子的水平段,爆口距进口约4 0 0mm ,靠炉内的下半边,即管子…     

淮北电厂670吨/时锅炉低温过热器低温再热器省煤器吊装经验

1.特点和布置淮北电厂670吨/时锅炉的低温过热器、低温再热器和省煤器均布置在锅炉的竖井内,由大板梁上穿螺杆悬吊,见图1。低温过热器、低温再热器分上、中、下三组,组件长8米,宽4米左右;管子为φ42×3.5毫米和φ42×5毫米,横向节距107.5毫米,管与管之间有活动支点,采用挂钩方式固定;各有110片,总重量为低温再热器204.8吨,低温过热器110.0吨,由省煤器上集箱到顶集箱的     

检修锅炉机组检修的模型化

某检修队在改建-87锅炉机组蒸汽过热器时,被要求在现有过热器中间加装19只辅加的幔式过热器。幔用38×5毫米直径的管子制成,外形尺寸26×10.7×0.5米。一只幔式过热器的重量为2.5吨。幔垂直布置,上面的集汽箱的安装高度为37米。按施工设计,带集汽箱的幔在制造厂组合,用带拖车的汽车直接运到锅炉房,然后用3     

应力腐蚀对金属的破坏

概况1960年武汉锅炉厂制造的一台WG-39-2型锅炉(蒸发量35t/h,过热器出口压力39kg/cm~2,过热汽温450℃)于1969年10月在我厂安装投产。该炉汽包直径为φ1600mm,壁厚46mm,长度8028mm,材质为~#20G,两侧各有一只上短联箱,用工字钢和槽钢固定。四根φ60×3引出管由上短联箱     

超临界锅炉防止异物堵塞爆管的技术措施

从超临界锅炉试运及投运后的运行情况看,异物堵塞容易造成锅炉短期过热爆管。其爆管部位多发生在高温过热器、屏式过热器、高温再热器入口联箱的中部区域管屏。为此从结构上简要分析了异物堵塞引起的过热爆管原因,提出了防止锅炉异物堵塞爆管的技术措施：锅炉调试吹管后应进行检查,包括检查部位、方法、要点等,以及要求锅炉减温器在安装前、吹管后,对减温器混合管衬垫进行检查、清理。建议锅炉制造厂在联箱中部增加手孔,保留屏式过热器进口小联箱检查孔,增设屏式过热器进口汇集联箱检查孔;进一步完善制造工艺和严格执行制造工艺要求,加强质量控制,防止异物进入锅炉受热面。     

1025t/h直流锅炉分隔屏过热器的结构改进

我厂5号锅炉系上海锅炉厂生产的SG-1025/16.7-M313型亚临界压力直流锅炉。过热器系统由分隔屏过热器、后屏过热器、对流过热器、低温过热器以及顶棚、包覆、隔墙过热器等组成。其中分隔屏过热器有4大屏,每二大屏并用一个联箱,每屏由前后两组双U型管束组成,蒸汽从联箱近两端引入,中间引出。联箱内焊有隔板,使之     

小口径异种钢接头的焊接

天津大港电厂的主设备是由意大利进口的32万千瓦中间再热发电机组。该厂锅炉的高温再热器和高温过热器的部分蛇形管,选用了18-8系的奥氏体钢,高温再热器为φ57×5.3(毫米)的A213TP304H钢管;高温过热器为φ50.8×5.3(毫米)的A213TP347H钢管。两者分别与各自联箱上引出的、相同规格的     

U型、Z型布置联箱的一种流量计算方法

建立了锅炉过热器、再热器U型和Z型布置联箱的流量分配离散化计算式，确立了在并联管组中迭代计算各根管子流量的方法。编程计算表明，与有关文献和现行标准相比，该方法有较好的通用性。     

电站锅炉多联箱过热器的安装组合与吊装

安装某电厂锅炉过热器时,采用多联箱组合和加固吊装方法。多联箱过热器组合和吊装时,设计了联置式组合架,对蛇形管排与联箱进行组合;还对二级减温器上、下联箱间进行加固;对高温过热器联箱间水平加固;对高过进、出口集箱间和低温过热器组件联箱间进行加固。在对过热器联箱进行受力分析及强度计算后,采用多联箱联置式组合架,地面组合,整体吊装。实践证明:采用该组合、吊装方法吊装,组件能顺利就位,切实可行。     

过热蒸汽温度沿燃烧室宽度分布的改善

在ТП-130型锅炉的过热器系统中(见图1),饱和蒸汽从锅炉汽鼓1进入第一段蒸汽过热器3,然后进入表面式过热温度调整器2,经过第二段过热器4进入过热器联箱5,再借均匀分布的8根ф108×6公厘的过热汽管导至过热蒸汽集汽联箱6。过热器受     

某电厂高温过热器爆管原因分析

通过对某电厂#2锅炉高温过热器爆管进行宏观检验、材质定量分析、能谱分析和显微组织及检验,表明该过热器管长期超温运行,组织老化损伤严重,管子强度大大降低;管子内壁有较厚的氧化皮,管子外壁存在结垢现象,垢物内含有大量的硫元素,存在严重的高温硫腐蚀现象,使有效壁厚减薄,管子强度严重不足,导致爆管。     

前包墙过热器的磨损及处理

前言双鸭山发电厂1号炉是哈尔滨锅炉厂生产的HG—670/140—11型锅炉,额定蒸发量为670t/h,过热蒸汽温度为540℃,过热蒸汽压力为13.73MPa,于1988年8月投入生产运行。在1990年5月,小修时,检查发现,前包墙过热器管下部距斜水冷壁联箱上约150mm处磨损严重(见图1),磨损情况见附表。从附表中可以看出,前包墙过热器中部     

嵩屿电厂1号炉集箱管座角焊缝泄漏原因及处理措施

１泄漏情况嵩屿电厂１号炉在锅炉安装结束进行水压试验过程中,当压力升至１３ＭＰａ时,发现过热器出口联箱上１０只管座角焊缝泄漏,继续升压至汽包工作压力１８．５ＭＰａ时,又发现末级过热器出口联箱上３５只管座角焊缝泄漏;后屏过热器出口联箱上３只管座角焊缝泄漏...     

华能德州电厂低过联箱裂纹处理工艺措施

通过分析SA106C材料的焊接性及锅炉低温过热器联箱运行的工况条件,找出了联箱产生裂纹缺陷的原因,据此,制定了联箱裂纹处理工艺措施,并成功完成了修复。     

韶关发电厂锅炉高温过热器爆管原因及处理办法

韶关发电厂10号炉发生了2起高温过热器爆管,其原因是超温爆管。经检查,发现管内有1个直径比管子内径稍小、厚度约5mm、可在管内转动的圆柱形金属堵头,卡在联箱短管安装焊缝上面,致使高温过热器管内流通蒸汽量减少,管壁冷却不足,长期超温运行,最终发生过热爆管。堵头来历是制造时掉入,又未能取出,安装时也未能发现、取出,最终导致锅炉高温过热器爆管。     

某电厂高温过热器出口导汽管爆破原因分析

本文对某电厂锅炉高温过热器出口联箱到集汽联箱的导汽管外弯头处爆管进行了材质鉴定。从宏观、微观角度对爆口进行了原因分析,并测定了其晶格常数的变化。结果表明:该管材强度、塑性、韧性下降严重,最终爆破系管材在高温、高应力下运行产生严重蠕变损伤所致,     

P91钢高温联箱失效的定量风险评估

采用随机性方法,对某超临界600MW机组锅炉的P91钢高温过热器出口联箱建立失效概率模型,计算出联箱失效概率,并对影响失效概率的因素进行了分析,结合失效后果,给出了定量风险评估的结果,并据此提出了该600 MW机组锅炉高温联箱的维修策略。     

异物堵塞造成的高温过热器爆管分析

结合某制造厂生产的锅炉高温过热器爆管的3个实例,分析了锅炉高温过热器爆管的原因,认为制造厂在设计制造减温器过程中减温器内套筒拼接时下衬扁钢垫板,在机组运行中扁钢垫板脱落,堵塞高温过热器管,从而造成过热器管局部超温而爆管.建议对类似型号锅炉的高温过热器入口联箱进行内窥镜检查,及时排除爆管隐患.