车用双涡圈涡旋增压器涡旋齿端面密封的研究

车用双涡旋涡圈增压器在工作过程中,涡旋压缩机动、静涡盘之间的间隙存在泄漏损失。为了减少泄漏损失,提高工作腔的工作效率,在涡旋齿端面加由自润滑材料制成的密封条。通过对密封条受力及材料的分析,优化了密封条的效果,减少了轴向间隙的泄漏,降低了涡旋齿端面的摩擦损失。     

加工汽车零件新式滚齿夹具

通常遇到内花键孔、内孔等盘类零件,常常采用圆柱心轴定位、端面压紧的方法制齿。这种方法受到孔与轴配合间隙的制约,制齿后检测齿圈径向圆跳动误差F_r,与配合间隙大小成正比。配合间隙小,在心轴上、下装卸工件困难,定心轴磨损     

差动式锥齿分度盘的设计

1.差动式锥齿分度盘的结构(附图) 固定在主轴6上的齿盘1由内齿圈一组成,齿盘2、3由内齿圈和外齿圈组成,齿盘4由外齿圈组成。在啮合副A、B、C处,内外齿因具有相同的齿数及锥度(包括齿高方向和齿侧方向),所以在A、B、C处理论上形成无侧隙啮合。齿盘从一端固接波纹管5,波纹管可以产生轴向压缩,且有很大的扭转刚度。因此,齿盘分度时它不会影响分度盘的分齿精度。它的另一端固定在分度盘壳体8上。夹紧机构7在分度过程中松开,分度完毕后将主轴6紧固在壳体8上。 2.差动式锥齿分度盘的分度方法 (1)单齿盘无误差分度 松开夹紧机构并压缩波纹管,使A…     

液压滚齿夹具

我厂生产的复式齿轮(内齿与外齿、内花键与外齿)结构复杂,技术要求高,齿圈相对径向跳动量不大于0.05毫米。过去使用硬心轴定心夹具(图1),齿轮大端面支承定向,不能保证轴心线与端面垂直度,工件和心轴容易变形,产品合格率小。后来改用液压涨套夹具(图2),效果较好。夹具采用内外     

一种用于盘类工件端面铣齿的弹性夹具

根据盘类工件端面铣齿难以加工和容易造成工件变形的特点,设计了一种利用轴向径向同时夹紧的弹性夹具.该夹具以底端面和外圆定位,对盘类工件端面进行铣齿,夹紧可靠,定位精度高,结构相对简单,操作方便.     

滚,剃齿夹具的改进

滚、剃加工盘类齿轮齿形时,大都使用心轴式夹具这种夹具结构无法消除齿坯基准孔与心轴的配合间隙e(见图1、2)。在齿加工过程中,由间隙e引起的齿圈径跳是可观的。低于7级精度的齿轮,心轴式夹具可满足加工精度要求,但要加工6级精度以上的齿轮,运动精度不易保证。齿坯在夹具中定位时,定位误差由基准端面误差和配合间隙e引起的误差合成。前者在齿坯加工过程中工艺上有较严格的控制,并且盘类齿轮由其引起的齿圈径跳占比例较小,相应的后者引起的齿圈径跳占较大比例。为此,笔者介绍一种可消除配合间隙e的滚、剃齿夹具(见图3、4)以满足较高精度滚、剃齿加工要求。图3为改进后的滚齿夹具。拧紧螺母7,蝶形弹     

提高双联齿轮齿形加工精度的措施

双联齿轮的齿形加工,即大端滚齿和小端插齿,由于工件结构原因,其齿向及齿圈径向圆跳动误差往往超出产品技术要求或加工工艺要求。本文就此问题进行分析,并提出相应解决措施。 1　产品结构及传统工艺工装结构弊病 　　图1所示为双联齿轮典型结构图,其特点为工件内孔的长径比≥3,工件的大端面较大,其外径与孔径之比≥2。按照机械加工工艺要求,毛坯经粗车、精车加工后,齿坯的大小端面圆跳动公差,对于7和8级精度齿轮,当分度圆直径≤125mm时,端面圆跳动公差为0.018mm;分度圆直径小于400mm,大于125mm时,端面圆跳动公差为0.022mm。实际加工中按此标准加工和检验,但在滚、插齿加工中,我们按照传统的工装结构设计了滚、插齿夹具。图2即为滚齿加工的工装结构图。图中,工件以内孔和端面定位,工件内孔与芯棒外径之间采用(H6)/(h5)配合,拧紧上面的螺母,通过开口垫而将工件夹紧。插齿加工方法为工件大端面和内孔定位,液压拉杆通过开口垫而夹紧工件。这两种装夹方法均为机械手册推荐的传统结构。在实际加工产品时,发现滚、插齿的齿圈径向圆跳动误差为0.07～0.10mm,甚至达0.15mm,齿向误差为0.02～0.05mm。而工艺要求齿圈径向跳动误差≤0.063mm,齿向误差≤0.011mm。插齿的齿圈径向跳动误差及齿向误差也有不同程度的超差现象。     

知识窗

<正>滚齿机延长外摆线齿锥齿轮铣齿机利用延长外摆线齿锥齿轮铣刀盘,或双刀体组合式端面铣刀盘,按展成法连续分度切齿的机床。切齿时,摇台铣刀盘和工件均作连续旋转运动,同时摇台作进给运动加工一个工件摇台往复一次。铣刀盘和工件的连续旋转使工件获得一定齿数的连续分度,并形成齿长曲线。摇台的旋转和工件的附加运动结合起来,产生展成运动,使工件获得齿形曲线。     

铣刀装配夹具

<正> 装配带插入式刀齿端铣刀使用的方法,不能保证必要的精度,因为刀齿的高度用划线盘进行调节,而直径的调节则靠目力进行,并且刀齿在刃磨工序上要花费硬质合金可用部分的25%。本万能夹具可提高直径125、160和200毫米端面铣刀的装配精度。直径125毫米的铣刀体2装在轴6上,而直径160和200毫毫米的铣刀则用装在同一轴上的过渡套8定心。在板7上紧     

新型铣齿刀盘

齿轮加工机床专业设计室研制一系列新型切制圆锥齿轮铣刀盘。开始采用带尖齿的大直径(600,800和1000毫米)铣齿刀盘在5A284型切齿机上切制大模数弧齿傩齿轮,取得良好的试验效果。图1其结构比标准刀盘更为完善。因取消刀刃的倾斜,改用与公称齿形角有差别的,具有计算公差的径向楔块2(规定一组编号的楔块)。为了要保证刀齿工作得平稳及无冲击,则在粗切制时,用端面楔块4,可以校准刀齿顶刃7的端面振摆,其精度达0.02～0.03毫米。为使楔块便于移动,调整螺钉9安置在刀齿槽的中心线上(图1所示为通过刀盘和刀槽中心线的剖面)。用螺栓1和螺帽5,把刀片紧固在刀体槽内,可避免刀体螺纹接头的磨     

盾构主轴承内齿圈工作表面损伤缺陷分析

对某使用过的进口盾构主轴承拆解检测,发现存在轴承内齿圈安装端面擦伤,内齿圈径向滚道面圆周平行挤压伤,内齿圈径向滚道软带区域剥落及内齿圈反推力滚道软带区域挤压伤现象,分析其主要原因为盾构主轴承安装端面处密封直径及滚子凸度设计不合理。分析结果表明:该盾构主轴承径向滚道硬化层深度偏浅时不应修磨处理,径向滚子选取对数曲线滚子且凸度量不应低于12μm,安装端面处O形密封圈直径选取需同时考虑下压量与变形空间。     

镗刀的径向自动进给

一、概述我厂生产的68吨矿用载重汽车的后桥壳是结构比较复杂的关键件。过去采用端面与内孔分开加工的落后方法,很难保证相关孔的同轴度及端面与内孔的垂直度。为了减少装夹次数,我们采用组合夹具、镗模、镗杆并用一齿差原理设计了径向自动进给刀具盘。安装在镗杆上,靠镗杆旋转自动进刀,从而十分明显地提高了工件的加工精度。二、刀盘设计原理及结构径向自动进给刀盘(见图1),在设计中采用“一齿差”原理。在内齿圈啮合的齿轮副几何设计中,为避免干涉和重合度降低,采用了短齿和正变位齿相结合的办法,解决了上述问题,使重合度达到允许的1.117。     

改进A05-20双联齿轮加工工艺

A05-20双联齿轮是XY-1型钻机的关键件。该工件长期存在一定的质量问题，其大小齿圈径向跳动超差严重，废品率一直在20％～30％，对零件的成套率和经济效益有很大的影响。本文分析了造成A05-20双联齿轮大小齿圈径向跳动超差的原因，从机加工、热处理方面，进行冷、热加工工艺的改进，从而大大降低了该工件的废品率。     

提高双联齿轮齿形加工精度的措施

双联齿轮的齿形加工 ,即大端滚齿和小端插齿 ,由于工件结构原因 ,其齿向及齿圈径向圆跳动误差往往超出产品技术要求或加工工艺要求。本文就此问题进行分析 ,并提出相应解决措施。1　产品结构及传统工艺工装结构弊病图 1所示为双联齿轮典型结构图 ,其特点为工件内孔的长径比≥ 3,工件的大端面较大 ,其外径与孔径之比≥ 2。按照机械加工工艺要求 ,毛坯经粗车、精车加工后 ,齿坯的大小端面圆跳动公差 ,对于7和 8级精度齿轮 ,当分度圆直径≤ 12 5ｍｍ时 ,端面圆跳动公差为 0 0 18ｍｍ ;分度圆直径小于 4 0 0ｍｍ ,大于 12 5ｍｍ时 ,端面圆跳动…     

可调式组合车刀

我厂中、小批量加工多种规格的薄环状零件,其外径为φ100～200毫米,内径φ60～160毫米、厚度2～3毫米,两面光洁度6～7。由于工件尺寸大而薄、刚性差,用一般端面车刀不易加工;工件里面加靠圈的办法,由于车削时刀具相对于工件产生轴向力的作用,使工件产生弹性变形,而靠圈只能减少工件变形,难以保证质量,生产效率也低。为此,设计制做了可调式组合车刀。刀具结构如图1所示,由刀片1、垫片或蝶形弹簧2、刀     

端面拨盘的设计与性能

旋转工件夹持器主要有两种形式:普通卡盘和端面拨盘。普通卡盘在工件的圆周方向夹紧工件,端面拨盘在工件前端面夹紧工件。 在计算端面拨盘时,我们采用的公式是经验公式。这种计算端面拨盘性能的方法在一般的应用中是可行的,但是它却不能预知拨盘在极限负荷条件下的性能以及设计适应特殊加工条件的端面拨盘。 对于数控机床的使用者来说,精确计算端面拨盘的性能特别重要。编制数控机床程序时,急需端面拨盘工作极限的数据和公式,以便精确确定如象端面拨盘传递最佳扭矩所需要的尾座负荷和特定切削加工的切削程序。 一、端面拨盘的特性 安装于主…     

轮盘回转对流经离心泵平衡盘端面缝隙泄漏量的影响

在多级离心泵中作为平衡转子轴向力用的卸荷装置(平衡盘)上,工作端面间隙是由两块板构成,一块是固定不动的(图1,止推盘1),第二块(卸荷盘2)是转动着的。热电站给水泵的卸荷装置是在高压差(10～20兆帕),颇大的轮盘圆周速度(80～120米/秒)及窄的端面间隙(0.1～0.2毫米)的条件下运转的。该卸荷装置是决定泵的可靠性和经济性最重要的部件之一,并对泵的计算精度提出了更高的要求。然而,已知的计算流经平衡盘端面缝隙泄漏量的方法却不考虑轮盘的回转。在评价回转对流经端面缝隙泄漏量的影响     

双刀盘铣削斜齿轮端面齿形分析

针对单刀盘铣齿端面齿形不均匀余量对后续齿面精加工的影响,提出一种双刀盘铣齿方法。使用空间包络理论建立双刀盘铣齿数学模型,推导双刀盘铣齿接触条件式,得到空间接触线,并根据螺旋面啮合原理得出端面齿形。利用渐开线齿廓性质,对端面齿形的法向偏差进行了求解,求取端面齿形法向偏差的分布形式,得到最大法向偏差。通过与单刀盘铣齿端面齿形进行比较,进一步验证双刀盘铣齿对端面齿形的优化,表明双刀盘铣齿可有效减小齿面法向偏差,改善齿面余量分布。     

用于加工花键轴的自拔顶尖

在花键铣床上加工花键轴,当工件端部光轴尺寸超短时,由于需要在光轴部分用卡箍夹紧,再将卡箍的拨杆固定在花键铣床拨盘的拨块上。这样加工花键时,因花键滚刀没有足够的退刀长度,无法完成工件全长的切削加工。在工件品种多或批量生产,用加长工件30毫米作为工艺夹头,会造成材料的浪费。在工件端面无特殊用途时,可在其端面加工一偏     

介绍一种通用辗压轮

为了使一个辗压轮能够辗压数种轴承型号套圈,我们设计了一种通用辗压轮,其结构如图所示。 图中, S与A分别为轴承毛坯和活动挡圈壁厚。设计时,应使A≥S_M+5毫米,S_M是辗扩前工件的最大壁厚。a为活动挡圈1与支承辊4两者端面之间间隙,其值一般为0.3～0.6毫米,可通过调整支承辊座的位置