混合泥质砂岩粘土包裹颗粒电阻率模型

砂岩油气层的低电阻率可能是由于富含分散粘土、层状泥质、高束缚水、高矿化度水、骨架导电等因素综合引起的，因此有必要建立一种适用于骨架导电且同时含分散粘土和层状泥质砂岩解释的通用电阻率模型，以提高复杂泥质砂岩储层含水饱和度的解释精度。基于层状泥质与分散粘土砂岩并联导电的观点，而分散粘土砂岩的导电可用粘土包裹颗粒电阻率模型进行描述,从而建立了考虑分散粘土和层状泥质同时存在的含油气泥质砂岩粘土包裹颗粒通用电阻率模型；通过2组分散泥质砂岩岩样实验测量数据和1组层状泥质砂岩测井资料的测试,表明该模型既适用于分散粘土砂岩地层解释又适用于层状泥质砂岩地层解释；利用建立的混合泥质砂岩粘土包裹颗粒电阻率模型，对海拉尔盆地高泥地区的苏1、苏3井进行处理，并将模型计算的含水饱和度与试油结果进行对比，结果表明模型计算的含水饱和度是合理的，故本模型适用于含油气复杂泥质砂岩地层解释。     

混合泥质砂岩双电层电导率理论模型

基于层状泥质与分散泥质砂岩并联导电理论,以及悬浮于电解液中三维周期排列带电球体导电理论,建立了分散泥质和层状泥质同时存在的混合泥质砂岩通用双电层电导率理论模型.分析了模型影响的因素.结果表明,随总含水饱和度的增大,分散枯土阳离子交换容量、胶结指数对混合泥质砂岩电导率与总含水饱和度关系曲线的影响增大;而饱和度指数对混合泥质砂岩电导率与总含水饱和度的关系曲线的影响在总含水饱和度较大时随总含水饱和度的增大而减小.通过2组分散泥质砂岩岩样和1组混合泥质砂岩岩样实验测量数据计算,表明该模型既适用于分散泥质砂岩地层解释,又适用于层状泥质砂岩地层解释,同时还适用于含有分散泥质和层状泥质的混合泥质砂岩地层解释.     

混合泥质砂岩有效介质通用HB电阻率模型研究

本文基于Berg提出的层状泥质或分散泥质砂岩有效介质HB电阻率模型，考虑总孔隙中黏土结合水的体积，不考虑黏土结合水与地层水导电性的差别，将该差别归结到黏土颗粒导电中，建立了混合泥质砂岩有效介质通用HB电阻率模型。通过对该模型的影响因素分析发现，泥质分布形式对模型计算的含水饱和度有很大影响；砂岩颗粒或黏土颗粒的电阻率越小，颗粒电阻率对C1(泥质砂岩地层电导率)与Swt(总含水饱和度)关系影响越大；m(胶结指数)(m=n)对C1与Swt关系曲线的影响随Swt的增大而增大。通过一组骨架导电的人造岩样试验表明，该模型可以用于不含黏土的骨架导电的岩石，但地层水电阻率应小于颗粒电阻率。通过一组分散泥质砂岩岩样实验测量数据的计算表明，模型中引入参数n(m≠n)可以使拟合的Ct的相对误差减小，但在考虑黏土结合水与地层水导电性差别时，模型中虽多加一个参数，却没有减小拟合的Ct的相对误差。通过一组层状泥质砂岩测井资料解释表明，该模型适用于层状泥质砂岩地层解释；通过考察实际应用中Rdc、Vac对该模型计算含水饱和度的影响，说明在实际应用中Rdc代表黏土电阻率，而Vdc代表干黏土含量是合适的，因此，使用文中给出的电阻率模型能更好地进行泥质砂岩电阻率模型研究。     

混合泥质砂岩通用双电层电导率模型的研究与应用

基于层状泥质和分散泥质砂岩并联导电的观点,分散泥质砂岩的导电可采用VS Afanasyev等人提出的双电层电导率模型进行描述,从而建立考虑分散和层状泥质同时存在的混合泥质砂岩通用双电层电导率模型,该模型是关于含水饱和度的隐函数方程。利用该模型对海拉尔盆地高泥地区的苏1、苏3井进行处理,并将模型计算的含水饱和度与试油结果进行对比,结果表明该模型适用于复杂泥质砂岩地层解释。     

混合泥质砂岩有效介质通用HB电阻率模型在高泥储层中的应用

基于Berg提出的层状泥质或分散泥质砂岩有效介质HB电阻率模型，并在总孔隙中考虑粘土结合水的体积，但不考虑粘土结合水与地层水导电性的差别，将粘土结合水与地层水的导电性差别归结到粘土颗粒导电中，建立了混合泥质砂岩有效介质通用HB电阻率模型。通过研究混合泥质砂岩有效介质通用HB电阻率模型的求解方法，表明模型导出的关于Swt的方程是一个一元二次方程，可用求根公式求解，解法非常简单。通过对混合泥质砂岩有效介质通用HB电阻率模型中各参数的确定方法进行研究，给出了有效的参数确定方法。利用建立的混合泥质砂岩有效介质通用HB电阻率模型，对海拉尔盆地高泥地区的苏1、苏3井进行处理，并将模型计算的含水饱和度与试油结果进行对比，结果表明模型计算的含水饱和度是合理的。该模型适用于高泥地区的泥质砂岩地层解释。     

混合泥质砂岩导电效率电导率模型

1．模型的建立基于层状泥质与分散粘土砂岩并联导电的观点和改进的导电效率电导率模型建立了混合泥质砂岩导电效率电导率模型。混合泥质砂岩导电性可看成层状泥质与分散粘土砂岩的并联导电,而分散粘土部分采用改进的导电效率电导率模型,图1给出了混合泥质砂岩导电效率电导率模型的体积模型。     

泥质砂岩地层计算含水饱和度的有效介质电阻率模型

用电阻率和孔隙度测井方法推导出一个有效介质理论计算饱和度的方程(Hanai—Bruggeman方程),这个饱和度方程具有分散状粘土和层状泥质砂岩模型两大功能。饱和度公式中有五个参数变量,即总孔隙度、真电阻率、地层水电阻率、胶结指数和骨架(颗粒)电阻率。 在分散状粘土模型中,总孔隙度,地层真电阻率和地层水电阻率用标准的测井分析方法计算,胶结指数和骨架电阻率是通过岩石分析得来的。饱和度方程中的五个参数或变量用于计算总的含水饱和度,亦用于进一步计算有效含水饱和度。中间变量用于计算粘土体积、有效孔隙度、胶结指数和骨架电阻率。 在层状泥质模型中,泥质部分当作夹层处理,从岩石体积中扣除,这样其地层电阻率就可以直接输入砂岩方程中计算饱和度。 泥质砂岩模型的计算是精确和稳定的,它已被发表的有关测井资料,包括低电阻率和低差异的例子所证实。饱和度可以用标准的测井组合确定,计算参数的方法非常直观、简明,且计算顺序是灵活可变的,允许有异常的情况,比如存在非粘土的微孔隙。     

有效介质电阻率模型在含泥含钙砂岩储层中的应用

含泥含钙储层泥质和钙质成份对电阻率贡献具有复杂性,其饱和度的定量评价更加困难.通过考察储层品质指数与孔隙度的关系,确定双对数关系曲线下的斜率值,为混合泥质砂岩饱和度模型的选取提供了依据.钙质颗粒作为砂岩储层电阻率的重要影响因素,其成份的增加不仅会引起孔隙度的降低,而且引起孔隙通道曲折度的增大,从而导致地层电阻率值升高.在上述理论分析基础上,提出含泥含钙砂岩储层体积模型,并以有效介质理论为基础,建立了混合泥质含钙砂岩储层有效介质饱和度模型.该模型基于层状泥质与分散泥质砂岩并联导电以及分散泥质砂岩的有效介质SATORI电阻率模型,其中将分散泥质砂岩分成导电的砂岩骨架颗粒、不导电的油气、分散粘土颗粒、钙质颗粒、微毛管孔隙水以及可动水等6种成份,充分考虑了钙质成份的导电特性、微孔隙水的影响作用以及粘土的附加导电性等因素.经岩电实验数据拟合与实际资料处理结果表明,模型具有较强的适应性和计算精度.     

应用孔隙范围模型来分析Waxman—Smits泥质砂岩电导率

Waxman-Smits电导率模型和双水模型描述了泥质砂岩中通过孔隙中的地层水和粘土矿物的阳离子交换这两种途径导电的泥质砂岩导电特性，而阿尔奇公式描述了纯砂岩层的导电特性。这些经典模型在解释同类储集层的电测井响应方面很成功，然而，它们却不能明确分析岩石构造、孔隙中流体分布、润湿性或粘土矿物分布对岩石导电特性的影响。本文通过计算粘土矿物的附加电导率来定量研究岩石物性、结构、流体等因素对泥质砂岩电导率的影响，进而研究饱含盐水和油气的泥质砂岩的孔隙几何形态。 通过建立孔隙范围模型来描述同类泥质砂岩的压实、胶结以及粘土矿物的扩散分布等结构因素。与孔隙中粘土矿物的分布相关的阳离子交换对岩石形成一个有效的电导率，这个电导率随地层水矿化度变化而变化。两相不混合流体在孔隙中的几何分布遵循毛细管压力和排水循环的规律。孔隙中地层水和粘土矿物阳离子交换形成导电空间，在这个导电空间中离子自由扩散被强化，W—S地层因素和电阻率指数通过自由扩散后期的扩散渐近线来计算。 本文中将引入孔隙几何形态的方法来研究同类泥质砂岩中粘土矿物的数量、空间分布和它们的阳离子交换，流体饱和度和地层水矿化度等对岩石电导率的影响，从而更准确计算泥质砂岩电导率。如果孔隙中含水饱和度、矿化度和粘土矿物分布有所改变，那么附加电导率将有一个明显的改变。     

基于实验的泥质砂岩含水饱和度计算方法

以泥质砂岩导电性实验和简化的岩石导电模型为基础,分析了泥质砂岩电阻率影响因素.确定了泥质附加导电的大小.淡水条件下的泥质附加导电性的大小不但与泥质体积有关,而且与地层水电阻率、孔隙度的大小有关,据此给出了一种简单的含水饱和度计算方法.实际应用表明,所给出的含水饱和度计算方法简便易行,泥质校正合理,所提供的含水饱和度比较准确,可以推广应用.     

Evaluation of electrical conductivity of shaly sands using the theory of mixtures

On the basis of the theory of mixtures, an equation is proposed for the electrical conductivity of shaly sands. Using a simple shaly sand model, Waxman and Smits, Hill and Milburn's core data and regression analysis, the equation was specified. It was fitted using core data for water conductivity within 0.2 to 25 S/m. The equation satisfies core data with a mean relative error of about 3%. The theory of mixtures allows clarification of the physical meaning of the cementation exponent representing it as the coefficient of mixing of shaly sand components. The saturation exponent was represented as the coefficient of mixing of the pore fluids. In clean sands, the derived equation is reduced to the Archie–Dahnov equation. The equation allows one to derive the effective porosity of cores which in turn exhibits good correlation with water permeability. The working hypothesis that shale porosity has the same magnitude as the total porosity of the shaly sands was assumed. It allows to evaluate shale content of core samples from their electrical conductivity without using destructive analysis. The derived shale content correlates with the cation exchange capacity and mixture exponent. The equation can be combined with nonelectrical equations used in sonic, density and neutron logs, and applied in log analysis.     

多浓度下泥质砂岩电学性质实验研究

依据多浓度岩石电性实验，研究不同浓度下泥质砂岩的束缚水相对体积及其导电特性，可以揭示束缚水饱和度和地层水浓度的变化所引起的泥质砂岩导电特性的变化。研究表明，不同浓度下的泥质砂岩有不同的束缚水饱和度，而且随饱和溶液浓度的增大而减小。束缚水条件下岩石的电阻率受地层水电阻率、束缚水饱和度、泥质附加导电性影响，在地层水浓度较低情况下，由于较高的束缚水含量和泥质附加导电性，岩石的电阻率也可能呈现低电阻率特征。     

储层温度对阿尔奇公式参数的影响

泥质砂岩电阻率、视地层因素、视胶结指数、电阻率增大系数、视饱和度指数均与温度有关。岩石电阻率随温度的升高而减小;泥质砂岩的视地层因素、视胶结指数ｍａ随温度 升高而增大;泥质砂岩的视电阻率增大系数Ｉａ、饱和度指数ｎａ随温度的长高而减小,泥质砂岩视地层因素与地层水电阻率有关,随地层水矿化度升高而增大。     

ЭKOC-31-7过套管电阻率测井仪资料解释及其应用

根据ЭKOC-31-7过套管电阻率测井仪的测井原理和数值模拟方法,考察了水泥环以及层厚/围岩对测量结果的影响,并给出了影响校正方法.基于并联导电理论以及HB电阻率方程,建立了改进混合泥质砂岩的泥质导电电阻率模型,利用二分法求取地层的含水饱和度.通过4口取心井的验证,表明测井资料解释方法可行.解释结果可靠.在9口措施井中...     

泥质砂岩平衡阳离子当量电导计算新方法

泥质砂岩平衡阳离子当量电导(B)是W-S饱和度计算模型中的关键参数。Waxman与Thomas于1974年提出了B值的实验图版,并于2007年进一步提出了B值的修正新图版。中国学者仍然运用旧的B值图版。在WS模型简要介绍的基础上,详细比较了新、旧B值图版。对比结果显示,25℃时新图版与旧图版B值没有变化。温度大于25℃时,新图版与旧图版平衡阳离子当量电导最大值(Bmax)存在一定差异。地层水溶液浓度较小和地层水电阻率(Rw)较大时,新图版与旧图版B值差异较大。岩石新B值图版计算的泥质砂岩电导率与岩心实验电导率结果吻合性优于利用旧B值图版计算的结果,新的B值图版更加合理可靠。基于新的B值图版,提出了一种B值计算新方法。     

泥质砂岩的复电阻率实验研究

研究了复电阻率实部频散度、模的频散度以及虚部频散度和含水饱和度的关系.当低频和高频分别为100 Hz和10 kHz,随着含水饱和度的增加,实部频散度下降,然而某些岩心的实部频散度与含水饱和度之间存在双解关系.复电阻率模的频散度随不同饱和度的变化与实部几乎一致;虚部的频散度与含水饱和度的关系密切,随着含水饱和度的增加而线性增加,虚部的频散度远远大于实部的频散度.     

临南油田夏52块沙三中泥质砂岩油层的测井评价

以X射线衍射、扫描电镜、岩电实验、物性分析报告、试油等资料为基础 ,研究临南油田夏 5 2块沙三中泥质砂岩油层低电阻的成因机理 ,认为富含高岭石的泥质砂岩油层 ,泥质附加导电性不是电阻率降低的主导因素 ,更重要的是高束缚水饱和度和高地层水矿化度。泥质含量高 ,但泥质对中 -高孔隙度储层物性影响小。中 -高孔隙度岩样电阻率指数与含水饱和度 (I-Sw)关系曲线与低孔隙度岩样相比 ,差别较大 ,故将孔隙度作为选取含水饱和度解释模型和测井评价的约束条件 ,解释精度和评价级别都有所提高