全液压平地机行车制动液压系统

三一重工公司全液压平地机的行驶系统首创静液压驱动,其传动路线为:发动机→变量泵→变量马达→平衡箱→驱动轮,用变量泵、变量马达闭式液压系统替代了机械式平地机液力变矩器、变速箱、传动轴和驱动桥,传动路线大大简化.其行车制动也采用蹄式制动,制动器装在驱动轮上.     

全液压平地机行车制动液压系统

三一重工公司全液压平地机的行驶系统首创静液压驱动,其传动路线为:发动机→变量泵→变量马达→平衡箱→驱动轮,用变量泵、变量马达闭式液压系统替代了机械式平地机液力变矩器、变速箱、传动轴和驱动桥,传动路线大大简化。其行车制动也采用蹄式制动,制动器装在驱动轮上。     

全液压平地机噪声源分析与降噪措施探讨

在全液压平地机的噪声水平测试、噪声源测试与倍频程分析基础上,全面分析了PQ160C全液压平地机的主要噪声源,包括发动机的机械噪声、燃烧噪声和空气动力噪声、风扇噪声以及减速平衡箱的加速度噪声和自鸣噪声等.剖析了平地机降噪的主要方案,并阐述了在噪声源、噪声传播途径、接受点等方面具体降噪措施实施与效果验证,降噪效果明显,可为...     

全液压平地机同步性能研究

对全液压平地机两侧驱动轮的同步问题进行研究,提出了同步分流阀解决方法,介绍了方法的工作原理和实现要点;重点分析了带同步分流阀的全液压平地机液压马达防吸空问题,以及同步过程中的控制要点;论述了样机的试验数据曲线.结论:提出的方法切实可行,可为同类全液压传动工程车辆的同步问题提供参考.     

全液压平地机平衡箱体结构改进与有限元分析

采用有限元分析方法对恶劣工况下全液压平地机的平衡箱体进行静力学分析,指出原箱体刚度的不足.通过平衡箱体加载试验,验证有限元模型与分析方法的准确性与可行性.综合考虑有限元分析结果与箱体齿轮布置空间约束,提出若干改进方案.采用因子分析法,确定最优改进方案.通过对平衡箱体优化设计改进,使其变形得到改善,提高平衡箱体刚度,保证...     

齿轮传动噪声分析与控制实例

介绍了齿轮传动噪声的产生原因 ,结合ZKL80 1双电机动力头对齿轮传动噪声的控制原则和措施进行了分析     

齿轮传动噪声噪声分析与控制实例

介绍了齿轮传动噪声的产生原因，结合ZKL801双电机动力头对齿轮传动噪声的控制原则和措施进行了分析。     

什么是液压挖掘机传动方式的高速方案与低速方案?

在单斗液压挖掘机的回转和行走系统中,用轴向柱塞高式速小扭矩液压马达配以行星式齿轮减速箱来驱动执行元件的称为高速传动方案,反之,若用径向柱塞式低速大扭矩液压马达直接驱动执行元件的则称之为低速传动方案。单斗液压挖掘机采用低速传动方案的优点是结构简单(省去了行星式齿轮减速箱);而     

静液压传动平地机

新型静液压传动平地机的传动系统采用闭式静液压传动方式,其特点是：无变矩器,变速器,传动轴和驱动桥等传动部件。介绍利用PLC（可编程序控制器）对传动系统进行行驶控制和功率控制的工作原理,列举了功率145kW静液压传动平地机的牵扯引特性曲线,分析了静液压传动平地机的优点。     

PY160B平地机变矩器故障的排除

一台“天工”产ＰＹ160Ｂ平地机出现了驱动无力,且从变矩器分动齿轮室通气孔溢油。维修人员排除了发动机、摩擦片式离合器、机械换挡变速箱以及其它传动系存在故障的可能性。更换了密封件,还更换了变矩器入口限压阀、出口限压阀、变速泵。试车后,故障并没有排除。我们进行了故障诊断并检查了拆下的变矩器。首先检查了从变矩器通向传动齿轮室有泄油可能的骨架油封及旋转油封,油封本身及与之配合的旋转面都没问题。那么泄出的大量油液只能来自由传动齿轮室中齿轮驱动的、同轴安装的工作泵或变速泵。因变速泵是新泵,最大可能是来自工作泵。检查…     

液压挖掘机回转机构异响分析流程及解决方案

一台37t级液压挖掘机调试时出现回转机构异响,经调查与分析发现,以往的回转机构异响处理方式浪费了大量人力、物力与财力,且不利于以后快速解决和避免类似问题.根据液压挖掘机回转机构组成,将回转机构异响分为回转支承异响、回转马达异响和啮合异响.对每一种回转机构异响进行分析,确定8大类20小类回转机构异响原因,并针对各种原因提出解决方案,建立回转机构异响原因分析流程图.对37 t级液压挖掘机回转机构异响进行分析,确定回转机构异响的原因,采取相应措施消除异响后,车辆长时间使用未出现回转机构异响的现象.     

挖掘机发动机变音现象的分析与排除

发动机严重变音是液压挖掘机在使用中经济遇到的现象之一。本以常见的ＰＣ２２０－５型流压挖掘机为例，对挖掘机发动机变音现象进行分析，并排除可能造成故障之隐患。     

火电厂主厂房型钢混凝土混合结构异型中节点抗震性能试验研究

火电厂主厂房型钢混凝土混合结构中存在由于错层、变梁变柱截面引起的异型中节点,选取5个代表性节点进行1∶5缩尺拟静力试验,研究该类节点的滞回性能、耗能能力、延性、刚度退化以及承载能力。研究结果表明：受强梁弱柱特性的影响,4个型钢混凝土异型中节点主要发生不利于抗震的柱端塑性铰破坏,而钢筋混凝土异型中节点由于梁柱刚度比较大主要发生核心区剪切破坏;大小梁错层高度对型钢混凝土异型中节点的承载力、延性性能与刚度特性均有一定的影响,但规律并不明显;型钢混凝土柱-钢筋混凝土梁异型中节点的耗能能力强于钢筋混凝土异型中节点,但受破坏模式的影响,其承载能力、延性与刚度等均低于钢筋混凝土异型中节点;相比采用钢筋混凝土梁的型钢混凝土异型中节点,采用型钢混凝土梁的型钢混凝土异型中节点的开裂荷载高,初始刚度较大,但承载力、延性与耗能能力并未得到明显提高。     

大型火力发电厂钢筋混凝土框架异型边节点抗震性能及设计方法研究

针对火力发电厂主厂房中存在高梁变截面柱构成的异型边节点,进行4个异型边节点静力试验及含有空间异型边节点整体结构的拟动力试验,分析了直交梁、上下柱变截面、节点区箍筋等对该类节点破坏模式的影响。研究结果表明该类节点初裂荷载、极限荷载较常规节点显著降低,通裂阶段与极限阶段非常接近,易发生小核心剪切破坏和直交梁以下区域剪切破坏等两种破坏模式。采用约束机理对小核芯剪切破坏进行分析并提出承载力计算方法;对于直交梁以下区域剪切破坏应采用限制大梁底部纵向钢筋的方法予以避免。     

空间异型边节点抗震性能试验及破坏机理研究

进行含有变柱高梁异型边节点的钢筋混凝土框排架结构拟动力试验,研究该类节点的工作性能及破坏过程,对节点箍筋、纵向直交梁、偏心轴向力等因素对该类节点承载力及破坏模式的影响进行分析,并采用桁架机理探讨了该类节点的破坏机理。研究结果表明,该类节点在“强震”下易发生剪切破坏,提出采用限制大梁底部纵向钢筋的配筋率方法来保证该类节点的安全,可供设计时参考。     

型钢混凝土异型边节点承载力计算方法分析

通过SRC异型边节点的低周反复加载试验,描述了该类节点的破坏过程:初裂、通裂、极限和破坏;通过该类节点的有限元非线性分析,研究其破坏形态。通过试验和有限元结果的综合分析,归纳出该类节点的破坏形态,并根据不同的破坏形态,提出SRC异型边节点相应的承载力计算方法,以期为该类边节点的实际设计提供参考。     

工业厂房框架异型节点破坏机理和设计方法研究

针对框排架结构中通常存在变梁变柱异型节点的实际,在节点试验研究及整体结构试验结果的基础上,研究了该类异型节点的破坏机理,提出了该类异型节点的抗剪承载力计算公式和节点区的加强构造措施,为该类异型节点的合理设计提供依据。     

煤岩体拉伸失稳破坏电荷感应规律研究

 为研究不同类型煤岩试样拉伸破坏过程自由电荷运移规律,以巴西圆盘劈裂试验为基础建立煤岩拉伸失稳破坏全程电荷监测系统。试验中分别对砂岩、泥岩及煤体拉伸失稳动态破坏过程进行实时电荷监测,得到煤岩体拉伸破坏过程中的力学特征和自由电荷运移规律。研究结果表明：煤岩体拉伸过程中有自由电荷产生,电荷信号异常区域对应于煤岩劈裂试验中应力突变阶段,煤体拉伸破坏所产生的自由电荷相对于砂岩、泥岩更为丰富,煤体断裂后的残余强度依旧使得电荷信号有较大波动,而砂岩、泥岩试样断裂后的残余强度却使得电荷信号波动较小。煤岩体拉伸与压缩破坏电荷感应规律不同,拉伸失稳破坏过程中拉应力造成裂纹扩展进而导致损伤局部化是电荷信号异常的重要原因之一。     

低周反复荷载下型钢混凝土柱-钢筋混凝土梁异形节点破坏机理及受力性能研究

型钢混凝土框架-混凝土分散剪力墙火电厂主厂房结构体系中存在着大量钢骨混凝土柱-钢筋混凝土梁异形节点,该类节点属于变柱、左右梁高不等且存在错层的异形节点,通过低周反复加载试验研究该类节点的破坏机理和受力性能。研究结果表明:该类节点破坏过程均经历了初裂、通裂、极限、破坏4个特征阶段,最终均发生柱端塑性铰破坏。在强震作用下,型钢混凝土结构相对于普通钢筋混凝土结构构件具有良好的后期变形和承载能力。该类异形节点的受力机理可以通过斜压杆模型与钢桁架模型解释。     

膜式燃气表运行噪声的原因及解决方法

分析了膜式燃气表运行过程中有异常噪声的原因，提出了相应的解决方法。