易切削非调质塑料模具钢的研究

研究了易切削系非调质塑料模具钢的组织与性能。本钢种无需经过任何热处理，经锻轧后空冷就能达到较好的强韧性。通过切削、磨削、抛光等实验证实该材料具有良好的加工性能。利用光学显微镜、电子显微镜以及电子探针等仪器观察与分析了显微组织特征和易切削相，并探讨了其易切削机理。     

易切削非调质塑料模具钢的组织与性能

研究了微合金化易切削非调质塑料模具钢０．２Ｃ－２Ｍｎ－１Ｃｒ的组织和性能。该钢经Ｖ－Ｔｉ微合金化和加Ｃａ－ＲＥ处理后，在６５ｍｍ方热轧（锻）空冷的钢坯上可获得极好的强度和韧性配合。     

非调质塑料模具钢中析出相的研究

利用电子显微镜技术、化学分析方法观察与分析了非调质塑料模具钢中微合金析出相的显微特征及成分。结果表明，在该钢中析出相为富钛、氮的（Ｔｉ，Ｖ）（Ｃ，Ｎ）化合物，未观察到Ｖ（Ｃ，Ｎ）析出相，说明钛不但能细化奥氏体晶粒，还能促进碳氮化物析出，有利于提高非调质塑料模具钢的强韧性。     

新型贝氏体易切削塑料模具钢中夹杂物的研究

本文研究了新型贝氏体易切削塑料模具钢中几种夹杂物的形态和成分，对含核心的硫化物的能谱分析证实核心为ＣａＯ．２Ａｌ２Ｏ３和ＣａＯ．６Ａｌ２Ｏ３，并对钙在硫化物的变形过程中的作用进行了初步探讨，同时发现了与硫化物复合在一起的氮化钛和氧化铝。     

非调质预硬态塑料模具钢B30的焊补性能

研究比较了两种预硬态塑料模具钢－非调质钢B30和进口调质钢2738的焊补性能,发现B30钢焊接热影响区的硬度变化明显比2738钢小,即前者的焊补性能较好,在此基础上,利用三种不同焊材和五种不同焊接工艺进行了焊补试验,测定了焊缝到母材显微硬度的变化,从而确定了获得较均匀硬度分布的焊接材料是结构焊条J107Cr,相应的焊接工艺是350℃预热,350℃焊接及焊后350度回火。     

碲系易切削钢及其切削性评价

硫系易切削钢利用硫化物的脆断性来提升钢材的切削性能,硫化物的形态、大小、分布是决定易切削钢切削性能优劣的关键因素.上海大学与芜湖新兴铸管有限责任公司合作,通过在1215MS易切削钢基础上添加碲元素,来改善硫化物的形态及分布,提升产品的切削性能.结果表明:硫系易切削钢添加质量分数0.016％ 的碲后,易切削钢中硫化物三维...     

50MnVS非调质易切削钢的生产实践

用EBTEAF—LF工艺生产非调质易切削50MnVS钢,S的回收率大幅度提高,且完全满足用户对机械性能、晶粒度、非金属夹杂物及低倍的要求。     

改良型塑料模具钢切削性能分析

通过对改良型NC718塑料模具钢切削性能的对比分析，阐述了热处理工艺、显微组织、夹杂物等因素对NC718钢切削性能的影响。     

低碳高硫易切削钢的切削性能研究

 对宣钢生产的X1215低碳高硫易切削钢进行了切削试验,运用扫描电镜研究了钢中的夹杂物形态。切削试验表明,该钢的易切削性能优于45钢,切削比Kr达到1.48。分析表明,该钢中全氧的质量分数为120×10-6 时,钢中大量存在的条形硫化锰及纺锤形硫化锰-氧化物的复合夹杂是钢材切削性能优良的主要原因。     

含硫非调质钢中硫化物形态的控制

在实验室对含硫非调质钢进行了冶炼和锻压实验,结果表明:随钢凝固速率的增加,钢中硫化物夹杂的尺寸减小而数量增多;随锻压压缩比的增加,硫化物夹杂碎裂而变得细小;在950℃锻压时硫化物的塑性最好,在1 250℃时硫化物的塑性较好,在1 050～1 150℃之间硫化物的塑性较差;随着加热时保温时间的延长,硫化物夹杂的数量减少而尺寸增大.     

亚共析石墨化易切削钢的开发

 石墨易切削钢是顺应易切削钢无铅、低硫这一发展趋势而提出的。具有亚共析组织的钢种其石墨化过程一直很难,因此该钢种开发的关键是促进其石墨化过程。基于增加石墨核心来加速石墨化过程进行了钢种的成分设计与研制。结果表明,正是开发钢中具有与石墨结构（简单六方）相同的BN成为了石墨的形核位置,从而有效促进了开发钢的石墨化过程。开发钢的组织由铁素体和石墨组成,其中,石墨的缺口效应和润滑效果赋予了开发钢较高的切削性能和冷成形性能。     

连铸工艺开发SAE1141汽车用易切削钢

采用EAF—LF—CC工艺生产SAE1141汽车用易切削钢,对连铸坯内在质量、轧材表面质量等问题进行了控制,并对连铸、连轧生产的SAE1141钢进行了各项性能的检测,钢材性能可满足汽车零部件的要求。采用连铸工艺生产SAE1141,在成材率方面比模铸提高10％以上。连铸时要采取措施防止水口结瘤及连铸坯表面裂纹。为提高切削性能,连铸时需对硫化物形态进行控制。     

Y20CaRE易切削钢的研究

在50kg的真空感应炉中用硅钙合金和稀土金属处理了含硫的Q235钢,研制了一种新型的环保型易切削钢,并进行了切削和力学性能的测试.借助于扫描电镜和能谱分析技术研究了钢中夹杂物.其测试结果表明,适量加入钙和稀土可明显改善钢中的硫化物夹杂、有效提高钢的易切削性能,且对钢材力学性能无不利影响.     

新一代自润滑无铅易切削钢的开发

 应用炼钢过程中夹杂物控制的热力学模型预测钢包精炼和钢液凝固后钢中氧化物夹杂的成分,在模型预测指导下进行了自润滑易切削钢工业生产试验,并对开发的易切削钢进行了切削性能测试。结果表明,钢中氧化物夹杂预测结果与实测结果一致;用无涂层P10刀具进行的切削试验结果也表明,与传统含铅易切削钢相比,自润滑易切削钢在高速(v≥200 m/min)切削条件下,后刀面磨损降低200%;切削速度v=100 m/min时,二者相当;v=200 m/min时,前刀面月牙洼磨损降低200%,且月牙洼离刀刃较远。说明在高速切削条件下,开发的新一代自润滑易切削钢的切削性能明显优于传统含铅易切削钢,完全可替代传统含铅易切削钢。     

含硫易切削钢夹杂物控制试验研究

通过高温试验研究了钙处理和镁处理对含硫易切削钢中夹杂物的控制效果。钙处理后钢中夹杂物为CaAl-O+(Ca,Mn)S复合夹杂物、(Ca,Mn)S以及Mn S夹杂物;镁处理后钢中夹杂物为Mg Al2O4+(Mg,Mn)S、Al2O3+Mn S复合夹杂物、(Mg,Mn)S以及Mn S夹杂物。钙处理和镁处理后钢中的复合夹杂物所占比例分别为0.67%和3.57%。镁处理后钢中Ⅱ类Mn S夹杂物明显减少,91.7%的夹杂物尺寸小于3μm,纺锤率达到72.5%,其对夹杂物的控制效果优于钙处理。     

低碳易切削钢LF炉精炼渣控制工艺

与还原渣相比,易切削钢LF精炼渣具有控氧、低脱硫率、低脱磷率的冶金功能特点。该类渣中须保持一定比例的FeO、MnO,低碱度,渣量适当并能充分吸附钢中A12O3、硅酸盐夹杂物。合适的精炼渣成分(质量分数,%)为:CaO 30~40,Al2O310~25,FeO 2~6,MnO 10~25,SiO210~20,MgO 4~8。该精炼渣的平均脱硫率为11.7%,平均LP为0.56;钢中B类夹杂物为0~1.0,C类夹杂物为0~1.5。     

低碳高硫易切削钢中氧化物夹杂对可切削性能的影响

 对现场和实验室冶炼的8炉低碳高硫易切削钢进行切削试验,同时对钢中的非金属夹杂物进行评级和SEM及DES能谱分析。结果表明：无论钢中是否含有锡等易切削元素,低碳高硫易切削钢的刀具磨损量均随钢中B+C类氧化物夹杂级别的增高而明显增加;钢中存在的氧化物夹杂主要为硬质Al2O3-MnO和MnO-SiO2、2MnO-SiO2型氧化物,可加剧切削过程的刀具磨损。钢中氧含量和氧化物夹杂级别相对较低时,适当提高氧含量可促使有利形态的MnS生成而使可切削性能得到改善;当氧含量高时,钢中氧化物夹杂级别明显提高,从而导致可切削性能的明显恶化。     

1215MS易切削钢盘条翘皮成因

针对连续4批1215MS盘条均存在翘皮缺陷的现象,首先调查了该4批盘条对应浇次连铸坯投轧盘条情况,排除了整个浇次钢坯均存在质量问题的可能。接着对化学元素、皮下气泡、炼钢工艺和轧制工艺等翘皮影响因素进行了排查,筛选出产生本次翘皮的重点嫌疑因素：轧制温度、钢坯表面质量、夹杂物。然后通过生产试验和实验室研究,确定了产生翘皮的主要因素,最后通过生产实践进行了验证。结果表明,本次1215MS易切削钢盘条翘皮与轧制温度、钢的洁净度相关,与钢坯针孔、振痕无明显相关性。适当提高轧制温度可避免产生盘条翘皮。