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利用AVL BOOST软件对某款涡轮增压中冷柴油机进行增压器匹配选型。通过计算模型的标定,计算结果和试验数据吻合较好,证明计算模型的准确性。在标定模型的基础上,提高目标扭矩,基于相同的全负荷和增压比,计算增压器一和增压器二的匹配效果。计算结果表明:增压器一的匹配效果明显优于增压器二,建议选用增压器一匹配新机型。 相似文献
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首先对可控两级涡轮增压柴油机模型的建立进行了阐述,其次对涡轮增压系统与柴油机匹配要求、方法以及计算等进行了详细说明,同时还对高低压级涡轮增压器与柴油机匹配特性进行了分析。 相似文献
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张波涛李娜王蕊郑国世 《内燃机与配件》2013,(10):9-11
本文对一种现有六缸柴油机进行废气涡轮增压器优化匹配的模拟分析。首先在GT-Power软件中基于基础机发动机模型,建立了增压器模型,并通过仿真结果与试验数据的对比,验证了此模型以及标定方法的可行性。然后通过备选增压器方案给出柴油机性能仿真分析,得出增压器匹配的最佳方案。 相似文献
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废气涡轮增压器由废气涡轮和离心式压气机两部分组成。采用滑动轴承,在涡轮端和压气叶轮端均设气封和油封,用柴油机机油对涡轮轴进行润滑、冷却, 10ZJ型涡轮增压器结构见附图。柴油机的废气推动涡轮带动压气机叶轮一起高速 相似文献
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本文针对某散货船主机降速节能后对主机运行工况的负面影响,基于柴油机与涡轮增压器之间的匹配特性及其优化措施的分析,对主机VTR354型涡轮增压喷嘴环进行优化再匹配,以改善柴油机性能,为航运企业营运船舶提供可操作和重应用的节能减排方案。通过主机运转试验,结果表明主机在同一常用运行转速下,涡轮增压器喷嘴环优化后主机各缸的排气温度均有不同程度下降,主机扫气压力提高了0.17bar,较优化前提高8.9%,改善了柴油机因降速引起的扫气压力低,排气温度高的不良性能。 相似文献
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电动增压器对废气涡轮增压器影响的试验研究 总被引:6,自引:0,他引:6
利用交流电动增压器串联于增压中冷公交车增压气路中消除加速烟度。利用电动增压器可瞬间增大增压柴油机自由加速时进入柴油机缸内的新鲜空气,同时增大废气涡轮增压器的角加速度,提高其动态响应,改善柴油机的低速性能。通过不同压气机型号电动增压器流量特性与工作电流特性试验以及道路试验的试验数据,证明增大电动增压器压气机叶轮直径可增大进气流量,更大幅度地提高废气涡轮增压器的动态响应。引入压气机特性参数数学表达式,分析电动增压器辅助增压时,对废气涡轮增压器的影响以及对其动态响应的影响。电动增压器可增大柴油机自由加速时废气涡轮增压器的角加速度,且电动增压器的质量流量越大,角加速度增大越明显。而质量流量越大,电动增压器消耗的功率越大。利用压气机叶轮直径为90 mm的电动增压器可将原机自由加速烟度降低54%左右。 相似文献
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1.润滑油不足或供油滞后 (1)当涡轮增压器的转速和柴油机负荷增加时,涡轮增压器润滑油的供油量也必须增加,因为柴油机高负荷运转、涡轮增压器转速很高时,即使只有短暂的几秒钟对涡轮增压器轴承供油不足也将造成轴承损坏。 (2)在更换机油和机油滤清器时,用清洁的机油预先注满滤清器,换完后第一次启动柴油机时,应在柴油机启动后保持足够长时间的怠速运转直到机油压力稳定后再加速,否则涡轮增压器的轴承就可能因启动期间缺乏润滑而损坏。 (3)当柴油机处于倾斜状态下工 相似文献
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基于多目标优化的柴油机VNT–vEGR系统开发研究 总被引:1,自引:0,他引:1
为了在兼顾柴油机经济性和颗粒物排放的前提下,进一步降低氮氧化物(Nitrogen oxides,NO_x)排放以实现良好的柴油机综合性能,设计带文丘里管废气再循环系统的可变涡轮增压系统(Variable nozzle turbo+Venturi-exhaust gas recirculation,VNT+vEGR)。针对排气旁通阀涡轮增压(Wastegate,WG)柴油机原机,进行文丘里管废气再循环系统(Venturi-exhaust gas recirculation,v EGR)的设计和与可变涡轮增压器(Variable nozzle turbo,VNT)的匹配研究,并进行经济性、氮氧化物和颗粒物排放仿真计算研究。应用试验设计方法技术(Design of experiment,DoE)对VNT-vEGR系统进行多目标优化研究。研究结果表明,相比于配备排气旁通阀涡轮增压器的柴油机原机,对VNT-v EGR系统柴油机应用Do E进行多目标优化匹配后,欧洲稳态测试循环(European steady-state cycle,ESC)工况加权油耗值基本保持不变,氮氧化物加权排放量下降约49.5%,能够实现良好的综合性能。 相似文献
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<正> 我厂径流式涡轮增压器出厂试验以往是在柴油机上进行的,只能作初运转试验,所得结果十分粗略,无法满足增压器出厂试验技术要求。以110J 涡轮增压器为例,额定工况转速为58000r/min 极限转速为64000r/min,而在柴油机上试车只能达到44000~46000r/min,……,为了实现 Q/WNJ8—81,65J、80J、110J 径流式涡轮增压器技术条件中出厂试验规范要求,我厂自行设计、制造了 相似文献
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张劲松 《中国制造业信息化》1988,(5)
我厂径流式涡轮增压器出厂试验以往是在柴油机上进行的,只能作初运转试验,所得结果十分粗略,无法满足增压器出厂试验技术要求。以110J涡轮增压器为例,额定工况转速为58000r/min极限转速为64000 r/min,而在柴油机上试车只能达到44000~46000r/min,……,为了实现Q/WNJ8-81,65J、80J、110J径流式涡轮增压器技术条件中出厂试验规范要求,我厂自行设计、制造了 相似文献
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单向阀对双增压气路中气体流向影响的分析与研究 总被引:2,自引:0,他引:2
搭建由双电动增压器与单向阀组成的试验台架并模拟研究单向阀对双增压气路中气体流向的影响规律,以提高电动增压器的补气效率,从而增大公交车柴油机工况突变时的进气量,改善瞬态烟度。通过向两个电动增压器设定不同的转速,分别模拟公交车柴油机的废气涡轮增压器和附加用于急加速补气的电动增压器,研究并分析在气路上设置单向阀前后对双增压气路中气体流向的影响。试验结果表明,电动增压器的流量大于废气涡轮增压器的流量时,出口总流量在无单向阀时大致等于废气涡轮增压器提供的流量,增加电动增压器的流量不会改变出口总流量,电动增压器补气效率低,柴油机的进气量未得到改善。有单向阀时,出口总流量随电动增压器流量增加而增大,电动增压器补气效率高,柴油机的进气量增大;电动增压器的流量小于废气涡轮增压器的流量时,电动增压器与单向阀不影响出口总流量,出口总流量与有旁通气路无单向阀时相同,即电动增压器不工作时不影响原机的进气量。 相似文献
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