5500m2冷却塔筒壁清水混凝土施工工艺

信阳电厂一期工程循环水系统采用2座淋水面积为5500m^2的双曲线冷却塔,塔高123．4m。筒壁底部半径46．75m、壁厚700mm;颈部半径25．36m、壁厚180mm;顶部半径27．50m、壁厚150mm,混凝土C30F150P8（按业主要求）。     

地铁车站钢管混凝土复合结构优化设计

本研究以实际工程为依托,通过对工程主体钢管混凝土复合结构进行内力分析,评价原设计方案的合理性,并进行优化设计。计算结果表明,保持直径不变,壁厚从35mm减小至24mm,用钢量下降30.95%;保持壁厚不变,直径由1600mm减小至1500mm,用钢量下降6.44%;若同时将外直径减小至1500mm,壁厚减小至24mm,用钢量比原方案下降35.36%。     

电动爬模在高耸薄壁小口径烟囱施工中的应用——岳阳石油化工总厂180/4.0m钢筋砼烟囱施工

1、工程概况 烟囱高180m,出口内径4.0m,基础埋深5.0m,为钢筋砼环形基础,直径为10.32m/19.5m,厚830-1250mm,基础座落在中等风化砂质板岩上,筒身±0.00m处,外半径7.48m,壁厚480mm, 180m外半径为2.38m,壁厚200mm。分三段变坡:±0.00-30m坡度6%。 30～ 120m坡度为3%, 120-180m坡度为1%。砼强度等级为C30,为钢筋砼单简式结构,内衬采用重型耐酸陶土砖和密封型防腐内衬砖,用KS-Ⅲ型专用耐酸胶泥砌筑,筒身内壁和内衬间设69cm宽隔热层,内填1:8水泥膨胀珍珠岩。 2、方案的优化与选择 2.1、液压滑模施工工艺:液压滑模技术在高耸库和高层建筑工程施工中广泛应用已有30多年的历史,它具有工序搭接紧凑、工效高、进度快等特点,但还存在一些难以解决的技术问题,影响了工程质量和施工安全。 2.1.1、滑模施工为减小摩阻力,要求砼出模强度低,而安全施工又要求出模砼强度高。滑升时,内模使筒壁砼产生水平拉裂和垂直裂缝多,严重影响了结构强度,缩短了烟囱的使用寿命。 2.1.2、由于受高空风力作用,滑模操作平台易产生飘移,致使     

基于不同壁厚的巨型贮煤筒仓的有限元分析

筒仓是一种用于存放小型块状或颗粒状物料的储存结构。壁厚是筒仓重要的结构参数,科学合理的壁厚不仅能保证筒仓的各项性能安全可靠,而且能使造价降低。以某直径为100 m、壁厚为600 mm的巨型贮煤筒仓为例,通过ANSYS有限元分析软件建模,研究500 mm、600 mm、700 mm、800 mm壁厚的筒仓在不利工况条件及不同路径情况下的应力情况,并分析其变化规律,这对工程设计具有一定指导意义。     

滑模施工技术在筒中筒结构中的应用

浙江三狮水泥厂熟料库主体结构为筒中筒结构,外筒直径4 0m ,高36 3m ,壁厚6 0 0mm ,内筒直径12 5m ,高4 8m ,壁厚35 0mm。采用内筒带动外筒一起滑升的施工方案,即内筒先滑升11 7m(内外筒高差) ,然后内筒带动外筒一起滑升。(1)滑模系统设计　①模板　内外模板均采用(2 0 0～2     

浅谈某热电工程烟囱施工技术

宁波光耀热电工程烟囱高lOOm,筒壁外半径2060-4560mm,壁厚180-300mm。烟囱筒壁属薄壁混凝土结构,砼方量不大,筒身只允许留水平施工缝,内壁每隔lOm设置环型内衬悬臂牛腿。工序间交替重复施工,各类预埋件较多,外观几何尺寸难以控制,筒壁外观质量要求光滑,施工后不装修,要求一次成型;而且,烟囱属于典型的超高空作业,安全隐患较多,因此,安全问题显得十分突出。经过近四个月的努力,烟囱施工目标基本完成。     

钢筋混凝土烟囱内置井架、移置模板施工工艺

新疆兵团农二师一建承建的库尔勒市新隆热力公司北站集中供热工程锅炉房工程中100m钢筋混凝土烟囱,设计要求为:烟囱高100m,圆形板式基础,底板直径16.06m,板厚1.4m,基础埋深-3米,烟囱筒壁下部外直径为9.52m,内直径8.84m,顶部外直径4.32m,内直径3.5m,筒壁厚340mm～160mm,筒身坡度40m以下为3.5%,40m以上筒身坡度为2%,内衬:3m～50m采用高效耐酸胶泥砌筑粘土质耐火砖,50m以上采用M2.5级水泥砂浆砌筑MU7.5级烧结普通砖,隔热层采用厚度100mm的加气混凝土块填充,烟囱筒壁内每1Om高设环向混凝土牛腿一道,基础混凝土强度等级为C25;筒身混凝土强度等…     

壁厚对波纹钢管涵受力与变形特征影响分析

以桐岳高速六标波纹管人行通道为工程背景,采用有限元数值模拟的方法,分析不同壁厚(5 mm, 6 mm, 7 mm, 8 mm, 9 mm)条件下拱形波纹钢涵洞受力及变形的特征。结果表明：壁厚的增加会整体降低管涵的应力;壁厚的增加对管涵侧面的应力变化控制效果要好于管涵顶部和底部区域;壁厚的增加可以减小波纹钢管涵的变形,当壁厚增加至一定的值时,减小的变形量较小;若仅考虑壁厚对结构的受力及变形这一影响因素,本工程中波纹钢管涵的较佳壁厚选择为7 mm。     

钢管混凝土系杆拱桥拱肋混凝土倒注施工技术

通州市正场大桥为跨越通吕运河的一座交通桥，为危桥拆除重建工程。该桥全长124．44m，主跨采用50m钢管混凝土系杆拱肋结构。拱肋钢管直径800mm，壁厚14mm，拱半径36．25m，矢跨比10／50。     

组合式轮辋热压模具的设计分析

我厂设计制造的9m~3铲运机,必须自制轮辋。由于轮辋直径较大(φ760mm和φ634mm两种),板厚12mm,加工困难。经过分析,我们自制热压模具,一次压辋成形轮辋,质量好,达到设计要求,在京秦线铁路施工中使用情况良好。一、工艺分析9m~3铲运机轮辋如图1所示。1.这种直径大、壁厚的热压件,拉延变形抗力很大。为了获得较小圆角半径与较准确     

高阻尼抗震橡胶垫在天然液化气接收站的应用

广东天然液化气接收站为后张预应力混凝土结构 ,罐体筒身外径 83 6m ,高 4 9 92 5m ,筒身壁厚80 0mm ,穹顶厚 4 0 0mm ,底板厚 90 0mm(12 0 0mm) ,混凝土强度等级为C5 0。基础采用 36 0根直径 12 0 0mm的钢筋混凝土桩 ,地面以上桩长 2m ;在桩基与罐体混凝土底板之间采用高阻尼抗震橡胶垫连接 ,起减震作用。1　高阻尼抗震橡胶垫构造高阻尼抗震橡胶垫由橡胶轴承和附加配件组成。橡胶轴承为圆柱形 ,直径 70 0mm ,总厚度 2 5 3mm ,由涂刷粘结剂的天然橡胶片 (厚 13mm、直径 6 90mm)和钢片(厚 5mm)组成 ,上、下各有直径 6 90mm、厚 30mm的钢板 ,…     

直埋蒸汽管道钢质外护管壁厚的确定

在分析最不利受力情况下钢管径向变形的基础上,结合工程实际,得出钢质外护管最小壁厚、合理壁厚的计算式。计算了外径为273～2020mm的钢质外护管的最小壁厚、合理壁厚。     

倒四角锥球网架拼装施工中的几点作法

常德市政府会议室采用倒四角锥空心球钢管网架,扇形面积900m~2,网架高2.5m,球直径300mm(壁厚8mm),钢管直径83、102mm(壁厚4mm),本文介绍施工中采取的几项技术措施。 1 准备工作 1.1 对球及钢管进行试焊,根据试验结果,确定每间焊缝收缩量为3mm。 1.2 逐个检查空心球,将其分为3类:直径299～301mm的球用于上弦,直径301～303mm的球用于下弦,直径大于303mm的球     

超高圆形筒仓现浇顶梁板支撑系统施工方法概述

洛阳黄河同力日产5000吨水泥熟料生产线熟料储存库是由内外库筒组成的。外筒结构中心直径40m，壁厚600mm．高33m，内筒结构中心直径为12.3m，壁厚30mm，顶部高45m。内外筒均采用滑模施工技术。通过钢结构连接，彩瓦覆盖。内筒顶为现浇钢筋混凝土结构，结构自重175t左右。本文主要对内筒项现浇结构支撑系统施工方案加以探讨。     

小口径烟囱电动升模施工技术

1 前言 岳阳化工总厂热电厂180m烟囱,出口内径4m,是按“全负压”原理设计的钢筋混凝土单筒式结构。筒身±0.00m处内半径7m,壁厚480mm;180m处内半径2.18m,壁厚200mm。30m以下筒壁外坡度为6％,30～120m坡度为3％,120m以上坡度为1％。 6.45m处设灰半平台,筒身内壁每15m设一道环形牛腿。混凝土强度等级C30。筒壁内衬45m以下采用重型耐酸陶土砖;45m以上采用密闭型防腐内衬砖,用KS-Ⅲ型耐酸胶泥砌筑。筒身105m和175m处设钢制信号平台。     

蓄取热条件下地埋管钻孔适宜间距模拟研究

根据GB 50366—2005《地源热泵系统工程技术规范》(2009年版)的相关规定,选取钻孔热作用半径1.5、2.0、2.5、3.0 m,在非供暖期蓄热、供暖期取热工况下,采用数值模拟方法(模拟时间为10 a),分别对地埋管换热器蓄取热稳定性(评价指标为取蓄热比)、蓄取热工况换热效果(评价指标为地埋管换热器换热效率、地埋管进出水温差温差区持续时间)进行计算分析。热作用半径1.5、2.0 m时,蓄热、取热工况下地埋管换热器具有良好的蓄取热稳定性。蓄热、取热工况下,热作用半径为2.0 m的地埋管换热器具有更高的换热效率且能保持比较稳定且较大的进出水温差。对于哈尔滨地区,钻孔的热作用半径宜选取2.0 m,即钻孔间距宜为4.0 m。     

长山热电厂180m烟囱冬季滑模混凝土施工

长山热电厂180m高烟囱,采用滑模施工,烟囱地面标高以下5m为基础,地面标高以上180m,烟囱是变径、薄壁结构,地面标高±0.00外直径为20m,筒壁厚度44cm,壁厚渐变最薄处18cm,到烟囱顶外直径为9m,壁厚37cm。     

相切筒仓滑模连接处的处理方法

一、工程概况焦作水泥厂熟料基地是河南省水泥工业技术改造重点项目。其碎石库为3个直径为12m的钢筋砼相切筒仓结构,建筑面积4332m~2,顶高22.98m,底板高4.6m,支承筒壁厚300mm,仓壁厚250mm,砼200号,钢筋保护层20mm,采用滑模工艺施工。二、施工方法及主要施工措施鉴于底板较低,我们决定支承筒及1m仓壁高(安装滑模用)翻模施工,其余由滑模专业队承建。根据施工现场狭窄,我们拟定垂直运输除井架上人外,     

加肋焊接空心球节点受压承载力参数分析

现行《网壳结构技术规程》在计算带加劲肋的焊接空心球时的承载力公式是由试验回归分析得出的,有关加劲提高系数方面很少有系统的研究。本文采用有限元分析的方法,对直径从300～500mm的加劲空心球,球壁厚、钢管直径、钢管壁厚不同的各种情况下的有限元分析结果与非加劲空心球的结果做一比较,得出受压承载力提高系数并非在任何情况下均为1.4,而是与钢管直径、钢管壁厚等因素有关。最后,以直径为500mm的球为例,分析了不同球壁厚、钢管直径、钢管壁厚对带加劲肋的焊接空心球受压承载力的影响,得出的结论可供实际工程或相关规程修订时参考。     

热力管道锻制三通最小允许壁厚有限元分析

介绍三通补强设计方法。结合算例,采用有限元分析法对不同荷载条件下热力管道锻制三通最小允许壁厚进行模拟计算。在三通补强设计方法中,等面积法、压力面积法仅考虑了薄膜应力,未考虑弯曲应力、峰值应力的影响,有限元分析法考虑全面、精度高。算例中的锻制三通为分流三通,长度为2 400 mm,总管、直支管外直径均为1 420 mm,侧支管外直径为1 220 mm。分别在仅考虑内压、全部荷载条件(内压、温度、土压荷载以及土壤约束等)下,对三通最小允许壁厚进行有限元模拟计算。全部荷载条件下的三通最小允许壁厚大于仅考虑内压条件下的壁厚。预热安装可使三通最小允许壁厚减小,但减小幅度有限。采用较高强度钢材可减小三通最小允许壁厚。三通位于锚固段内将承受较大的轴向力。当三通位于过渡段时,总管、直支管热膨胀方向与Z型管段长臂热膨胀方向应保持一致,且Z型管段长臂长度应小于2倍的变形段长度。承受高弯矩时三通最小允许壁厚要比承受高轴向力时大,这是由于三通失效的主要原因是疲劳破坏,而弯矩是产生疲劳的主要原因。