温度对80SS油管钢腐蚀行为的影响

模拟含H2S/CO2高温高压井下腐蚀环境,研究温度对80SS油管钢腐蚀行为的影响.结果表明:随着温度升高,80SS油管钢的腐蚀速率呈现先增大后减小的趋势,在100℃时腐蚀速率达到最大(6.13 mm/a);150℃时腐蚀速率下降到4.14mm/a.随着温度升高,材料表面形成的腐蚀产物膜由致密、覆盖均匀逐渐变得颗粒粗大且疏松,当温度超过100℃时,腐蚀产物膜又变得颗粒较小且致密;膜的厚度也呈现先增加后减小的趋势;80SS油管钢的腐蚀形态为均匀腐蚀;在温度低于100℃时腐蚀产物膜主要由FeCO3和FeS0.9组成;高温(150℃)时,腐蚀中夹杂了Fe的氧化,产物膜主要由FeO(OH)、FeCO3和FeS0.9组成.     

中温锌钙系磷化工艺在Q345钢防腐蚀中的应用

选取Q345钢为基体进行中温锌钙系磷化处理,在磷化液温度分别为50、55、60、65和70℃的条件下制备了5种锌钙系磷化膜。采用浸泡实验和电化学腐蚀实验,对5种磷化膜的耐蚀性进行评价,并与Q345钢的耐蚀性进行了比较。结果表明,在中性氯化钠溶液中,相比Q345钢,磷化膜的腐蚀程度较轻,磷化膜的腐蚀电位发生正移,腐蚀电流密度降低;温度对磷化膜的耐蚀性有不同程度的影响,随着温度从50℃升高到70℃,磷化膜的腐蚀电位先正移后负移,腐蚀电流密度先降低后升高;当温度为65℃时制备的磷化膜具有相对优异的耐蚀性。     

压力管道金属材料焊接接头的流动加速腐蚀性能

通过温度、压力、流速可控的流动加速腐蚀实验机,模拟某冷凝水管线工况,对20钢分别与20钢、Q345R钢和304不锈钢焊接接头的流动加速腐蚀性能进行研究。通过扫描电镜(SEM)和能谱仪(EDS)对腐蚀产物进行表征。结果表明:腐蚀速率从大到小依次为20钢-20钢、20钢-Q345R钢、20钢-304不锈钢;相对于20钢母材,3种焊接接头的腐蚀电流均变小,腐蚀电位均向正方向偏移,构成电偶腐蚀时加速了母材的腐蚀速度。在介质流动的状态下,20钢-20钢焊接接头腐蚀产物膜为柱状,20钢-Q345R钢焊接接头腐蚀产物膜为分层片状结构,20钢-304不锈钢焊接接头腐蚀产物为网状结构,其覆盖率从大到小依次为20钢-Q345R,20钢-304不锈钢,20钢-20钢。     

建筑工程管道的材质优选与耐蚀行为研究

采用电化学极化曲线、扫描电镜和能谱分析(SEM+EDS)、X射线衍射(XRD)等方法,研究了不同S2-浓度的腐蚀介质中Q235B和L245管道的腐蚀行为,并分析了不同环境条件下的腐蚀规律和作用机理。结果表明,在腐蚀介质中添加少量的S2-会促进Q235B和L245管道的腐蚀,但是继续增加S2-浓度会使得电流密度呈现出数量级递减的趋势,腐蚀反应一定程度上受到抑制; L245管道与Q235B管道在富含S2-腐蚀介质中的腐蚀机理类似,表面腐蚀产物中的主要腐蚀产物都为Fe3S4;相同腐蚀条件下,L245管道表面腐蚀产物更加致密,而Q235B管道的表面腐蚀产物更加疏松。     

Q235钢焊缝在亚硫酸铵介质中的腐蚀行为

针对Q235钢焊缝在亚硫酸铵介质中腐蚀严重的实际，采用三电极电化学研究法和金相组织分析法研究了J420焊条焊接Q235钢的焊缝在亚硫酸铵介质中的腐蚀行为。研究结果表明，Q235钢用J420焊条焊接后，焊缝的组织特点决定了其耐腐蚀性较差。温度升高、亚硫酸铵溶液浓度增大，均可以促使焊缝的腐蚀速率增大。     

再生塔顶冷凝系统二氧化碳腐蚀行为研究

在脱硫再生塔顶冷凝系统的连接管线中、冷却器的换热管线表面因CO_2的存在发生均匀腐蚀或局部腐蚀。针对此现状,以管线为研究对象,采用极化测试试验法,对常用三种管线钢20#钢,Q345R钢,321不锈钢进行腐蚀试验研究,得出40℃时Q345R的耐蚀性最好,50、60℃时,321不锈钢的耐蚀性效果最明显;50℃的Q345R腐蚀速率最大,321不锈钢腐蚀速率的波动范围最大,20#钢腐蚀速率波动相对平缓。     

X70管线钢在不同温度的钦州强酸性砖红壤模拟液中的电化学腐蚀行为

采用电化学阻抗谱、极化曲线测量、浸泡失重法、X射线衍射等测试技术研究了X70管线钢在温度30～70℃之间的钦州强酸性砖红壤模拟溶液中的电化学腐蚀行为,探讨了温度变化对X70管线钢耐蚀性的影响。结果表明：随着温度的升高,X70管线钢在模拟溶液中的极化电阻减小,腐蚀电位逐渐负移,腐蚀电流密度增大,腐蚀速率增大,耐蚀性越来越差;阳极发生了Fe的溶解,阴极发生了析氢腐蚀和氧的去极化腐蚀。温度变化对X70管线钢表面腐蚀产物膜的物相组成有一定的影响：30℃和40℃时腐蚀产物相同,50、60和70℃时各不相同,腐蚀产物包括了γ-FeO(OH)、Fe(OH)₃、Fe₃O₄、α-FeO(OH)和Fe₂O₃。随着温度的升高,腐蚀产物膜质地越来越疏松,X70管线钢的腐蚀愈发严重。     

温度和Cl-对Q235钢在MDEA/CO2体系中腐蚀行为的影响

通过浸泡腐蚀试验和电化学测量研究了温度和Cl-质量浓度对Q235钢在CO2饱和的20％(质量分数)N-甲基二乙醇胺溶液(MDEA/CO2)中腐蚀行为的影响.结果表明,温度和Cl-质量浓度对Q235钢在MDEA/CO2体系中腐蚀行为的影响是交互的.Cl-质量浓度为1 g/L和10 g/L时,Q235钢的腐蚀速率随温度升高而增大;Cl-质量浓度为15 g/L时,Q235钢的腐蚀速率随温度升高呈先增后减的变化趋势.     

加氢装置用阀门选材设计的探讨

针对加氢装置典型的腐蚀环境,对低温硫化氢腐蚀、高温氢和高温氢+硫化氢、硫氢化氨腐蚀和氯化铵腐蚀腐蚀行为进行讨论。针对4种不同的腐蚀环境下阀体选材进行了详细的分析,同时介绍阀体质量选择的要求。当处于硫化物应力腐蚀开裂(SSCC)环境时,可以使用镇静碳钢材料。在湿硫化氢腐蚀环境可以使用抗HIC碳钢,腐蚀特别严重时可以选择奥氏体不锈钢304L或者316L。氯化铵腐蚀和硫氢化氨腐蚀环境需要使用双相钢级别以上材料,甚至使用825合金。控制阀体材料本体质量也是提高阀门耐蚀性的重要措施。     

工业纯钛的缝隙腐蚀探讨

采用10％FeCl3·6H2O溶液和1mol／L硫酸溶液进行不同温度下的浸泡试验,以3．56％NaCl溶液和1mol／L硫酸为介质,进行不同条件下的电化学测试,对钛的缝隙腐蚀行为进行研究。实验结果表明温度对缝隙腐蚀有较大的影响：在10％FeCl3·6H2O介质中,当温度低于50℃时未发生缝隙腐蚀,当温度高于80℃,缝隙腐蚀随温度升高而增大;在1mol／L硫酸介质中,缝隙腐蚀随温度的升高而加剧;在10％FeCl3·H2O介质中,临界缝隙尺寸随温度的升高而增大。在氧化性的三氯化铁介质中的缝隙腐蚀速率明显小于还原性稀硫酸介质中的缝隙腐蚀速率。     

温度对钛-钯合金在甲酸溶液中腐蚀行为的影响

采用电化学法和腐蚀浸泡法,并结合SEM和XRD等分析手段,研究了钛-钯合金在甲酸溶液中的腐蚀行为。结果表明:随着甲酸溶液温度的升高,钛-钯合金的耐蚀性降低,当温度为80℃时,会发生吸氢反应,且可能发生了点蚀;若延长实验时间,提高甲酸溶液的温度或体积分数,会使钛-钯合金腐蚀加重。钛-钯合金设备不适用于高温、高体积分数的甲酸介质中。     

磷化温度对铁系磷化膜耐蚀性的影响

设定磷化温度为30～70℃,制备了五种铁系磷化膜。通过电化学腐蚀试验和盐雾试验研究了磷化温度对磷化膜耐蚀性和腐蚀形貌的影响。结果表明:不同磷化温度下制备的五种磷化膜在氯化钠溶液中的腐蚀机制基本相同。随着磷化温度从30℃升高到70℃,磷化膜的自腐蚀电位总体上呈正移的趋势,自腐蚀电流密度呈降低的趋势,极化电阻总体上呈增大的趋势。当磷化温度为70℃时,磷化膜的自腐蚀电位最正,自腐蚀电流密度最低,并且腐蚀前后的形貌差别不大,表现出优异的耐蚀性。     

海工装备用Q390E钢表面腐蚀防护实验研究

鉴于海工装备用Q390E钢的耐蚀性不理想,对其进行表面处理,在其表面制备Ni-SiO2纳米复合镀层。对Ni-SiO2纳米复合镀层的表面形貌、耐蚀性及腐蚀形貌进行了测试与分析。结果表明:与Q390E钢相比,Ni-SiO2纳米复合镀层表面更为平整,表面粗糙度降低21.2%,相同实验条件下腐蚀率明显降低,表面发生均匀腐蚀,腐蚀程度轻。Ni-SiO2纳米复合镀层的耐蚀性优于Q390E钢的耐蚀性,能起到腐蚀防护作用,提高Q390E钢的耐蚀性。     

碳钢在饱和CO_2的高浓度NaCl溶液中的腐蚀行为研究

采用交流阻抗法、线性极化以及动电位扫描,分别测定了碳钢在含Ca~(2 )、HCO_3~-并以CO_2饱和的NaCl溶液中的Rt(传递电阻)、腐蚀速度、点蚀倾向(Pit)以及βa、βc值。实验结果表明,室温(29℃)下当介质中HCO_3~-浓度在低于0.1M范围内增加时,或较高温度下(59℃)低于0.02M范围内增加时,碳钢的腐蚀速度均因阴极过程受阻而逐渐下降。然而当其浓度超过此值后,HCO_3~-离子则会促进碳钢的腐蚀。     

不同温度下CO2对管线钢母材/焊缝腐蚀行为研究

通过腐蚀实验和电化学实验研究了温度和CO₂协同作用对集输管道的腐蚀行为。结果表明：温度越高,时间越长,全面腐蚀速率和最大蚀坑深度越大,腐蚀形貌由全面腐蚀向点蚀转变。温度升高,开路电位和腐蚀电位负移,腐蚀电流密度增大,电荷转移电阻减小,最大相位角减小,表明腐蚀加剧,同时母材的耐蚀性优于焊缝。在温度为40℃时,焊缝试样在低频出现第二个相位角峰值,说明在较高的温度条件下,焊缝腐蚀产物的扩散速率是关键影响因素。     

模拟工业大气环境中碳钢和耐候钢的腐蚀行为研究

用Na HSO3溶液进行模拟工业大气环境的加速腐蚀试验,研究Q235钢和耐候钢在加速腐蚀试验中的腐蚀情况,通过腐蚀质量损失法对试样的腐蚀速率进行分析,得到Q235钢的腐蚀速率高于耐候钢。采用X-射线衍射对腐蚀产物的成分进行分析,Q235钢和耐候钢的主要腐蚀产物均为Fe2O3、Fe SO4、α-Fe OOH和γ-Fe OOH。电化学测试对腐蚀过程进行分析,耐候钢的耐蚀性更好。表明Q235钢和耐候钢的锈层都有明显的保护作用,耐候钢的耐腐蚀性优于Q235钢。     

电化学氢通量法用于油气管线在线腐蚀监测

通过恒电位阳极极化和失重法考察了不同pH、温度和H2S浓度下Q235A钢在弱酸性介质中的氢渗透电流密度与腐蚀速率的变化情况,着重探讨了各影响因素下氢渗透电流与失重腐蚀速率之间的相关性,为氢通量技术用于油气管道非侵入式腐蚀监测提供依据。研究发现:随着pH降低或介质温度升高,Q235A钢的腐蚀速率与氢渗透电流均逐步增大,且二者之间具有良好的线性相关性。随着H2S浓度增加,Q235A钢的腐蚀速率呈现先增大后降低的趋势,但氢渗透电流则先增大而后趋于稳定;当H2S浓度在5~200 mg·L-1范围内,腐蚀速率与氢电流符合二阶多项式函数关系。通过自制的氢通量探针监测实验管道内腐蚀时,发现过厚的管壁降低了氢电流测量灵敏度,但采用恒电位阶跃法得到的氢渗透电量(氢通量)则与失重腐蚀速率之间具有良好相关性,表明渗氢电量法可用于测量油气管道的内腐蚀速率。     

原油储罐底部油泥对Q235B碳钢腐蚀行为的影响

通过热重分析、电化学分析、组织结构分析等研究了油泥在原油沉积水中对Q235B碳钢腐蚀行为的影响。结果表明,油泥覆盖的Q235B碳钢在模拟沉积水中浸泡的前21 d内腐蚀速率逐渐升高,腐蚀形式以点蚀为主。浸泡21 d后Q235B碳钢的腐蚀速率下降,腐蚀形态由局部腐蚀为主转变成全面腐蚀。在腐蚀的起始阶段,油泥中含有的硫酸盐还原菌(SRB)能够诱导碳钢发生局部腐蚀。随着浸泡时间延长,腐蚀产物和油泥沉积层附着在金属表面,抑制了腐蚀反应的继续进行。     

着色探伤剂在弱酸条件下对碳钢焊缝腐蚀影响

采用电化学噪声测试技术和电化学极化技术,研究了着色探伤渗透剂在pH值为6.1,温度为21℃的雨水中对Q235钢及含有焊缝的Q235钢腐蚀快慢的影响。试验结果表明,着色探伤渗透剂能减缓雨水对Q235钢和含有焊缝的Q235钢的腐蚀,着色探伤渗透剂对碳钢的耐腐蚀能力提高明显,对含有焊缝的碳钢耐腐蚀能力提高不如碳钢。     

电化学噪声研究碳钢在高温环烷酸中的腐蚀行为

以南帕斯凝析油混炼减二线油品为研究对象,通过添加一定比例环烷酸,考察酸值对20#碳钢在高温油品中的腐蚀影响;采用电化学噪声(EN)分析不同温度下碳钢在高温环烷酸中腐蚀状况。结果表明,20#碳钢受高温环烷酸的腐蚀速率随温度的升高呈现出先增大后减小的规律;随酸值的增大,碳钢的腐蚀速率一直增大。在环烷酸的酸值为10 mg KOH/g,流速为1 m/s时,碳钢在280℃时腐蚀速率最高。