SS400钢卷冷弯不合格原因分析

通过宏观检验、力学性能测试、化学成分分析和金相检验对SS400钢卷冷弯不合格的原因进行了分析。结果表明:钢板中氧化铝夹杂偏多是冷弯试样出现裂纹的主要原因,同时提出了减少冷弯裂纹出现的措施。     

16MnR钢板埋弧焊接头侧弯开裂分析

对１６ＭｎＲ钢板焊接试板进行了金相分析。焊接线能量过大，焊丝选择不当是导致冷弯不合格的原因。改用焊丝和调整接工艺参数后，冷弯合格。?     

20MnSi螺纹钢的冷却速率──贝氏体量──机械性能间的关系

用连续冷却、砂坑堆冷、等温冷却共１５种不同条件对２０ＭｎＳｉ螺纹钢进行轧后模拟冷却试验．测定了不同冷却条件下的冷却速率．用定量金相网格法测定了各种冷却速率下钢中贝氏体数量．并进行了钢的机械性能试验．试验结果表明．快速连续冷却可获得最多的粒状贝氏体（２５％）．６５０℃～５００℃之间的砂坑堆冷可获得较多的粒贝（１８％）。在本实验条件范围内．钢的强度与贝氏体量线性正相关．钢的延伸率与贝氏体量线性负相关．钢均不会发生因粒贝数量过多而引起冷弯和反弯不合格．     

20号优质碳素结构钢板冷弯性能不合格原因分析

采用金相组织检验、化学分析、扫描电镜微观分析及能谱分析对20号优质碳素结构钢板冷弯断裂的试样进行了检测和分析。结果表明,钢板中有较多的非金属夹杂物及轧后冷却速度过快和冷速不均匀是导致冷弯性能不合格的主要原因。提出了相应的改进措施。     

Q235中板冷弯开裂原因探讨

Q235钢板在冷弯时出现开裂，采用扫描电子显微镜对开裂件进行了观察。结果表明，钢板表皮下存在的大量夹杂物，在轧制过程中极易形成裂纹源，并由此产生裂纹的延伸扩展，最终导致钢板冷弯时开裂。消除钢板冷弯开裂的主要措施是提高钢水的纯净度以减少其内部夹杂物。     

20钢板冷弯成型开裂分析

8mm厚的20钢板在冷弯成型时开裂,呈木纹状断口.经冷弯试验,电镜分析和金相分析发现钢板纵向冷弯完好,横向冷弯开裂,开裂原因为板材中存在带状偏析和硫化锰夹杂所致.     

20MnSi热轧带肋钢筋冷弯脆断和无屈服点原因分析

分析和研究了20MnSi热轧带助钢筋在常规力学性能检验中出现冷弯脆断和无屈服点的异常现象。结果表明，钢中存在一定量异常粒状贝氏体组织是20MnSi热轧带助钢筋产生冷弯脆断或在拉伸检验时出现无屈服点的主要原因。     

低成本热轧双相钢焊接性能研究

研究了DP590低成本热轧双相钢采用合适的焊丝、焊剂及合理的焊接工艺后,钢板焊接接头的拉伸性能、冲击韧性及硬度的变化情况。证明了实验钢具有优良的抗软化能力和冷弯成型性能且淬硬倾向不明显。实验表明,开发的DP590低成本热轧双相钢焊接性能优良,适于焊接制造汽车车轮、横梁、纵梁等构件。     

X70钢螺旋焊缝冷弯管的质量评价

对φ1219mm的X70钢螺旋焊缝冷弯管的性能进行了试验研究。结果表明：冷弯管管端椭圆度变化比较明显,外弧处的壁厚减薄率较大。钢管弯制过程未对焊缝结构及性能产生明显的影响。相比弯管直管段,弯管外弧处母材的强度及硬度在时效处理后增大比较明显;弯管伸长率及冲击韧度略有减小。     

三种强度级别的双相钢成形性能研究

对三种不同强度级别、不同厚度的双相钢进行了系统的成形性试验,综合分析了双向钢的力学性能、杯突性能、冷弯性能、成形极限。研究表明:双向钢的延伸率A及加工硬化指数n值随强度级别上升而下降;杯突试验结果表明,杯突的高度随双相钢强度级别上升而下降,随材料厚度升高而升高;双相钢冷弯性能随材料强度级别上升而下降;双轴应变下的胀形试验表明双向钢具有良好的成形性;基于软钢的FLD0(是指成形极限曲线FLC与纵坐标e1的交点的纵坐标值,它是FLD(成形极限图)上的重要的特征点)经验公式并不能直接套用在双向钢上。     

非180°冷弯试验的自动控制

金属的冷弯试验是检验金属材料承受规定弯曲程度的变形能力,并显示其缺陷。GB232—88《金属弯曲试验方法》标准及一些产品标准,对冷弯试验时的试验机加载速度、试样尺寸、支辊间的距离、弯心辊直径等都作了说明。GB232—88标准在试验程序中规定:试样弯曲到规定的弯曲角度或出现裂纹、裂缝或裂断为止GB712—88《船体用结构钢》中力学性能规定:B级船板宽冷弯弯曲角度为120°、GB3277—91《花纹钢板》对冷弯角度规定为90°。以上都没有规定测定冷弯角度的方法,也没有规定测量精度。这样,在实际试验中会遇到一些麻烦。特别是非180°冷弯试验,如果实际弯曲角度已接近规定角度,且没有缺陷,产品是否一定合格?如果超过规定冷弯角度出现了裂纹,那么在规定角度上是否还会出现裂纹呢?无法判定。 冷弯试验大多数仍在试验室的万能材料试验机上进行,使用样板与实际冷弯角度做对比。冷弯试验时,当试样弯曲角度与样板角度相吻合。再停机、卸荷。由于观测者与操作者的配合及其它原因,弯曲角度的偶然误差比较大。经统计,我们试验室B级船板120°冷弯试样,弯曲角度误差范围一般在-7°～+5°之间。     

250mm×250mm×9.2mm厚壁方形型钢管冷作硬化效应研究

针对断面规格为250mm×250mm×9.2mm的Q345B厚壁冷弯方形型钢管,进行了平板、弯角、相应母材和短柱试件的力学性能试验。结合冷弯生产工艺,详细分析了平板、弯角试件力学性能随冷弯道次的变化规律,并与相关文献中的厚壁型钢冷作硬化效应作了比较。运用国内外冷弯型钢设计规范和相关文献中的修正规范,对本厚壁冷弯方形型钢全截面强度进行了设计和对比分析。结果表明:国外公式偏于危险,国内薄壁公式可直接用于该冷弯方形钢;型钢全截面上平板件的性能分布极不均匀,短柱全截面强度的提高远低于平板与弯角部分强度的提高。     

HRB500E高强度抗震钢筋冷弯脆断原因分析

某公司生产的HRB500E高强度抗震钢筋在冷弯试验中发生脆断现象。利用直读光谱仪、光学显微镜、扫描电镜、能谱仪等分别对脆断钢筋的化学成分、显微组织、断口形貌及夹杂物成分等进行了检验和分析。结果表明:钢液氧化所产生的大量超长、超宽硅酸盐类夹杂物是导致该HRB500E高强度抗震钢筋冷弯脆断的主要原因。     

冷弯薄壁焊接矩形管柱的承载力试验研究

冷弯薄壁焊接矩形管是一种受力性能良好的高效截面，在地震荷载不占主导因素的前提下，把此种类型截面的构件作为主要受力应用于多层及中高层建筑，具有较好的经济效益，因此必须详细研究冷弯薄壁焊接矩形管的各种受力性能，本文报告了对两个钢种的空钢管柱承载力的试验研究。     

Mn-Nb-RE钢中非金属夹杂物的研究

Mn-Nb-RE钢中的非金属夹杂物主要是氧化物、硫化物和碳化物。研究结果表明，为了使硫化物充分变质，以改善Mn-Nb-RE钢板横向冲击韧性、塑性和宽冷弯性能，当钢中稀土和硫之比控制在RE／S≈3时，力学性能可获得最佳值。钢中的RE／S比值不同，对硫化物的变质程度有较大影响，所形成的硫化物类型也有所不同。     

锅炉压力容器用20g钢板冷弯开裂分析

通过对20g钢板冷弯开裂的试样进行理化检验、显微断口分析和能谱分析,认为钢中大量非金属夹杂物(MnS)的存在反较为严重的带状组织和成分偏析,是导致钢板冷弯试样开裂的原因。提出了加强冶炼工艺的控制,以保证钢板冶金质量的建议。     

冷弯型钢组合截面T形节点抗震性能研究

冷弯型钢在低层住宅结构中应用广泛,国内已有相应规范出版,但对冷弯型钢组合截面缺少相关设计规定。该文选择双肢冷弯C型钢背靠背带垫板的截面形式,对其抗弯节点进行抗震性能研究,采用试验与有限元分析相结合的方法,研究了节点板厚度、螺栓间距、C型钢厚度和腹板高度等参数对节点抗震性能的影响,发现该类节点的破坏特征符合抗震设计要求,滞回曲线饱满,承载力退化稳定、初始刚度大、刚度退化较为严重、耗能性能和延性较好。在相关参数中节点板厚度和螺栓间距对节点抗震性能的影响最大。C型钢厚度和腹板高度增加能明显提高节点的极限承载力。螺栓间距的增加会使节点承载力略有提高,但节点的耗能性能变差。     

海南第一条弯钢玻璃生产线顺利投产

近日，位于海口高新技术产业开发区的海口西宏钢化玻璃有限公司的弯钢玻璃生产线投产，填补了海南没有弯钢玻璃制造业的空白，结束了该省没有弯钢安全玻璃生产的历史。     

薄钢板的冷弯成型

分析了薄板的物理性能及冷弯成型的性能,并依据防盗门、防火门型材的冷弯成型生产中产生的冷弯裂纹、边部波浪、袋形波、纵向弯曲、角部皱褶、扭曲等冷弯缺陷,提出了相应的工艺改进措施.     

循环荷载作用下冷弯薄壁矩形截面构件的破坏行为及影响参数

完成了6个壁厚低于3mm的冷弯薄壁矩形截面钢压弯足尺构件拟静力试验,研究其在常轴力循环弯矩作用下的滞回性能,并对其破坏行为、滞回曲线、骨架曲线、耗能及延性性能等进行了综合分析。在试验研究结果的基础上,基于ANSYS软件,建立了冷弯薄壁矩形截面钢构件数值分析模型,完成了其滞回性能的参数分析。分析结果表明,轴压力对塑性屈曲后构件的承载力、刚度及延性性能有劣化作用;存在最优截面高宽比组配,使得构件的延性性能最佳,当高宽比其超过最优截面高宽比值,随高宽比增大延性变差;长细比越大,构件的极限承载能力、变形能力及耗能能力越差。