用相对衰减系数无损表征30Mn2SiV钢的显微组织

采用超声波检测技术无损区分材料不同组织状态的研究近年来已成为热点,以经控轧控冷工艺生产的30Mn2SiV非调质D级抽油杆用钢为对象,采用水浸线聚焦检测技术,借助超声波频谱分析方法,以相对衰减系数为无损表征参量,研究了棒材多相混合组织状态与相对衰减系数之间的关系.结果表明:该钢相对衰减系数值分布规律从大到小排列为含大量上贝氏体组织、片状珠光体 铁素体组织、珠光体球化组织.     

非调质12Mn2VBS钢切削加工性能研究

对非调质钢12Mn2VBS与调质钢45、40Cr进行了切削加工性能对比试验，试验得出的结论为：12Mn2VBS钢有更好的切削加工性能，用其制造汽车前轴及转向节比用后者更能节省刀具，更有利于劳动生产率的提高。     

用60Si2Mn钢代Cr12钢制造冷断料刀片

<正> 下料是生产弹簧的首道工序,我厂生产的铁路HT系列螺旋弹簧丝径为φ30mm,材质为SUP6,原采用Cr12钢制造断料刀,由于Cr12钢存在碳化物分布不均,多呈较严重的网状堆集和带状,增加了钢的脆性,冲击韧性差,在使用期间极易脆裂。对此我们通过实验总结出了用60Si2Mn钢板簧片代替Cr12钢制造下料刀片的方法,不但提高了使用寿命而且这种刀片可用板簧的边角料制作,大大降低造成了制本。     

激光表面重熔对退火70Mn态钢拉伸性能的影响

为了探究激光表面重熔对退火态70Mn钢拉伸性能的影响,在扫描速率10mm/s、功率400W和氩气保护的条件下,制备了“条纹型”“、网格型”和“混合型”图样的重熔拉伸试件;获得了激光重熔区的显微组织、不同图样试件的拉伸性能及其断口微观形貌。试验结果表明“：条纹型”和“混合型”重熔图样未对退火态70Mn钢的抗拉强度产生明显影响,而“网格型”重熔图样试件的抗拉强度降低了8.4%;不同重熔图样对屈服强度无明显影响;与光滑试件相比“,条纹型”图样对伸长率几乎无影响“,网格型”试件的伸长率降低了16.96%“,混合型”试件的伸长率降低了9.11%。     

冷却方式对20Mn2SiVB钢显微组织和性能的影响

研究了20Mn2SiVB钢经980℃完全奥氏体化和加热温度为770℃时,在不同冷却方式下,材料显微组织和性能的变化。结果表明,20Mn2SiVB钢经980℃完全奥氏体化后,当冷却速度较高时,能获得良好的强韧性配合。     

30CrMnSiNi2A钢焊接冷裂纹的敏感性

采用插销试验测试了不同情况下30CrMnSiNi2A钢焊接熔合区的临界断裂应力,分析了插销焊接接头的组织和插销试样的断口形貌。结果表明：30CrMnSiNi2A钢插销焊接接头上冷裂纹最敏感的区域是熔合区,其断口形貌为沿晶＋准解理;熔合区晶粒粗大,组织为马氏体＋贝氏体＋残余奥氏体;HTJ-3焊条扩散氢含量大于HTG-1焊条,前者临界断裂应力小于后者;缺口影响插销焊接接头的应力分布。     

原始组织对60Si2Mn钢亚温淬火组织及力学性能的影响

通过试验分析原始组织对60Si2Mn钢亚温淬火后显微组织和力学性能的影响。结果表明,经过预处理的淬火态试样亚温淬火后的综合力学性能优于热轧态、正火态和调质态试样。     

掺杂Y2O3钨基复合材料在近韧脆转变温区的静载拉伸特性

制备了掺杂质量分数分别为0.5%,2.0%Y₂O₃的钨基复合材料,研究了其显微组织,通过不同温度(25～800℃)下的拉伸试验分析了其近韧脆转变温区的变形特性。结果表明：2种复合材料均存在由轧制变形导致的大量位错,Y₂O₃颗粒对位错运动起到钉扎作用;Y₂O₃掺杂质量分数为2.0%的复合材料的晶粒更细小,发生韧脆转变的温度更低,在300～400℃拉伸时发生半脆性行为,断口区域位错密度在3.8×10¹⁵～3.9×10¹⁵ m^-2,在600～800℃下发生明显塑性变形,位错密度增加至6.2×10¹⁵～6.8×10¹⁵ m^-2。     

硬线盘条钢拉拔脆断的原因分析

硬线盘条钢是生产高强度、低松弛预应力钢丝、钢绞线的重要原料。本文利用金相显微镜、扫描电子显微镜、电子拉伸试验机对盘条显微组织、夹杂物及力学性能进行了研究。结果表明盘条的力学性能随着珠光体增加和珠光体的片层间距的细化不断提高,盘条钢拉拔脆断的原因是钢中存在的夹杂物含量超标。     

60Si2Mn弹簧扁钢崩料断裂原因分析

60Si2Mn弹簧扁钢在下料过程中发生崩断现象,采用化学成分分析、显微组织分析、力学性能试验等方法对弹簧扁钢的断裂原因进行了分析。结果表明:弹簧扁钢崩料断裂性质为解理断裂;材料原始组织中存在超标的非金属夹杂物是导致弹簧扁钢发生崩断的主要原因,钢中的非金属夹杂物在外力作用下形成裂纹源,随后在下料过程中受力导致裂纹扩展而发生了崩料断裂。     

温度及显微组织对30A钢断裂韧度的影响

用三点弯曲试样通过系列温度下的裂纹尖端张开位移(COD)试验，研究了温度对30A钢断裂韧度的影响。同时采用透射电镜(TEM)分析研究了30A钢在不同热处理制度下的显微组织结构特征，得出了温度、显微组织对30A钢断裂韧度的影响规律。     

抽油杆断裂的原因分析

抽油杆在井下服役过程中发生早起断裂。进行了宏观分析、化学成分分析、硬度检测和显微组织分析、扫描分析及能谱分析,结果表明。抽油杆断裂失效是由油田腐蚀介质、服役过程中周期循环的工作应力和锻造局部加热残留的残余应力共同作用而产生的腐蚀疲劳断裂。     

非调质钢涨断连杆的疲劳性能

对国产非调质钢涨断连杆的显微组织和力学性能进行了分析;并对连杆进行了疲劳试验,采用SAFL数据处理方法研究了其疲劳性能,观察了疲劳断口;根据连杆工况评估了其在使用时的安全系数。结果表明:涨断连杆用钢的成分和力学性能均符合德国C70S6钢的相关指标要求,该连杆的疲劳性能及安全性均可满足使用要求,并具有足够的安全裕度。     

热变形后冷却速率对钒氮非调质钢显微组织的影响

利用光学显微镜、扫描电镜和透射电镜观察了钒氮非调质钢在Gleeble1500热模拟试验机上经奥氏体区热变形后以四种冷却速率冷却到室温的显微组织,并用JMatPro4.1软件计算了冷却后的组织构成及力学性能。结果表明:随着冷却速率增加,组织中铁素体变细且数量减少,珠光体增多,而且贝氏体数量逐渐增加并出现马氏体;钒、钛析出物的形状由规则形状向粒状转化,尺寸变小,以(Ti,V)N为主逐渐转变为以(Ti,V)C为主;不同冷却速率下平衡相组成的计算结果与实际组织基本一致;以3.0℃.s-1冷却后,试验钢室温屈服强度的计算结果为(814±42)MPa。     

非调质钢的磨削淬硬研究

磨削淬硬是利用磨削热对工件表面进行淬硬处理的新技术，可替代表面淬火等热处理工艺，特别适合于非调质钢，它有利于简化生产工艺，降低制造成本。     

内衬油管井抽油杆断脱分析

以胜利油田东辛采油厂DXX109X106油井为例,对其断脱形式按强度分析、疲劳分析以及屈曲分析逐层计算。计算表明,该油井抽油杆断裂处最大应力172.45 M Pa,远远小于抗拉强度795~965 M Pa,不属于拉伸强度破坏;疲劳特性分析表明,此井的实际平均应力-应力幅点在持久极限曲线图以内,属于非正常疲劳断裂;示功图分析表明,该井抽油杆柱的下冲程存在严重的屈曲现象,宜将抽油杆简化为受压杆件。     

60Si2Mn圆钢断裂失效分析

采用化学分析、断口扫描和金相检验方法,对60Si2Mn圆钢在试用过程中出现的频繁疲劳、断裂进行了分析。60Si2Mn圆钢脆断的原因是由于热处理不当,使淬火组织过烧,造成弹簧圆钢综合性能差而引起的。     

38MnVTi非调质钢的高温热压缩变形特性及加工图

采用Gleeble-1500D型热模拟试验机对38MnVTi非调质钢进行热压缩试验,研究了其在950~1 200℃和应变速率为0.01~10s-1条件下的热变形行为,基于Parasd和Murty两种失稳判据分别建立了动态材料模型(DMM)的加工图,利用加工图确定了试验钢在应变为0.8下的流变失稳区,并分析了两种加工图的差别。结果表明:两种加工图中失稳区域的面积大小相近,功率耗散系数的数值变化趋势相似,但它们的失稳区位置有差异;低的功率耗散系数可以作为一种识别热变形失稳的方法,应避免试验钢在高应变速率下进行大应变量变形;试验钢的热变形最佳工艺参数为变形温度1 050~1 200℃、应变速率0.04~1s-1。