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相似文献
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1.
临洪东站自排闸工程于2011年8月建成并投入使用,经过2012年、2013年运行后发现下游浆砌块石护底部分损毁。为确保工程安全运行,提高消能防冲效果,通过对该闸损毁部位原因分析及消能防冲复核,采取适当加高消力池尾坎,在下游混凝土护坦外增做10m长混凝土护坦,在护坦顶面布设消力墩辅助消能,在新设的护坦末端下设钢筋混凝土灌注排桩等措施,取得了明显的消能效果。  相似文献   

2.
德清大闸位于东苕溪中游,德清县城关镇西侧,是东苕溪调洪的重要水利工程,建于50年代末期。由于各种原因,大闸下游护坦、海漫及护坡均遭严重冲刷,急需修复。我们采用化纤编织袋装混凝土进行水下叠筑,抛石镇压,于1988年汛期前,经七天施工便成功地修复了护坦、海漫及护坡等水下冲刷工程。取得了较好的经济效益和社会效益。  相似文献   

3.
简述模袋混凝土技术在工程设计施工中的应用;介绍太湖流域综合治理工程中将模袋混凝土技术应用于望虞河入长江口护岸工程及杭嘉湖南排盐官下河站闸枢纽口门护底工程的实例.实践证明,模袋混凝土技术能有效地解决水下险工护岸、护底难题,达到了工期短、质量可靠的目的,值得在同类工程中推广使用.  相似文献   

4.
城南水电站位于攀枝花市米易县境内的安宁河上,工程建成运行几年后,闸下护坦、海漫以及防冲槽等全部被毁坏,消力池底板以下被淘空。结合该工程闸下消力池布置的设计,通过多方案的比较和水工模型试验验证,提出降低护坦高程以形成二级消力池,从而缩短海漫和护坦长度的方案。  相似文献   

5.
吕世德  陈浩然 《治淮》2004,(2):25-27
根据嶂山闸闸基渗流观测资料、闸区承压水分布情况和闸底板工程现状,分析探讨闸基渗流异常产生原因,认为闸基承压水头过高、部分闸段上游护坦与底板间止水失效和部分闸底板存在空洞是产生闸基"渗流异常"的主要因素.  相似文献   

6.
简述模袋混凝土技术在工程设计施工中的应用;介绍太湖流域综合治理工程中将模袋混凝土技术应用于望虞河入长江口护岸工程及杭嘉湖南排盐官下河站闸枢纽口门护底工程的实例.实践证明,模袋混凝土技术能有效地解决水下险工护岸、护底难题,达到了工期短、质量可靠的目的,值得在同类工程中推广使用  相似文献   

7.
彭德胜 《治淮》1994,(1):35-36
城西湖进洪闸位于安徽省霍邱县,是淮干最大的蓄洪区——城西湖蓄洪区的进洪控制工程。1972年建成,全闸36孔,净宽360米,设计流量6000立方米每秒,设计上游水位27.71米,下游22.0米。 该闸斜坡护坦为钢筋混凝土结构,厚0.8米,以1:3.5的斜坡连接闸底板与消力池。 通过验算,斜坡护坦抗浮稳定以及护坦与消力池联合抗滑均不能满足规范要求(K=1.1~1.3),为保证  相似文献   

8.
护坦和海漫     
护坦和海漫:闸、坝下游的消力池底板,称为护坦。它是被用来保护水跃范围内的河床免受冲刷。一般用混凝土或桨砌石做成,护坦的高程和尺寸取决于护坦水跃旋滚的水力特性。紧接护坦或消力池后面的消防冲措施,称为海漫。其作用是进一步消杀水流的剩余动能,保护河床免受水流的危害性冲刷。  相似文献   

9.
《人民珠江》2006,(1):57-58
(截至2005年12月止)1.RCC主坝工程a)主坝混凝土:1~13号坝段累计完成混凝土浇筑230.50万m3,其中:常态混凝土32.50万m3、碾压混凝土198万m3;1~3号坝段达到EL234 m,4~5号坝段溢流面达EL210m,1号闸浇至EL219 m,2号闸墩浇至EL216 m,3号闸墩浇至EL222 m,4号闸墩浇筑至EL228.7 m,5号闸墩浇筑至EL233 m,6~13号坝段达到EL233 m。b)消力池及护坦:底板、尾坎及导墙全部浇筑至设计高程。消力池混凝土浇筑累计完成25.11万m3;消力池基础固结灌浆及底板锚杆全部完成;消力池帷幕灌浆、排水孔及反滤体安装完成;消力池护坦及下游边坡开挖基本完成,护坦…  相似文献   

10.
三百门水闸是澄饶联围工程的主要排水闸,其前、后护坦的加固采用了水下不分散钢筋混凝土的施工方法,取得了良好的效果,扼要介绍其施工方法,旨在推广和应用。  相似文献   

11.
通过对国内外底流消力池工程运行资料的归纳分析,对底流消力池的底板失稳、空蚀破坏及护坦冲磨三个问题,分析了产生的原因,介绍了解决措施,为今后底流消力池设计对这些问题的处理提供参考.  相似文献   

12.
1 概述 淮安四站工程为南水北调东线一期工程的第二个梯级,工程站身基坑较深,泵站底板底高程为-4.7m,下游护坦齿坎底高程为3.0m。两者相差7.7m。经方案比选。确定基坑支护选用预应力锚杆式钢筋混凝土挡土墙方案,该方案可避免下游侧护坦及翼墙底板下土方发生扰动。有利于翼墙的稳定,且造价较为经济。  相似文献   

13.
介绍了水下不分散混凝土的性能和施工方法,及其在三百门水闸护坦加固工程中的应厨效果。实践证明,水下不分散混凝土以其独特的优点,确保了工程质量,缩短了工期。  相似文献   

14.
本文指出了太平庄闸护坦模袋发生漂移的原因,提出了处理办法,介绍了施土过程,旨在为模袋混凝土在护坦的应用提供参考。  相似文献   

15.
一、工程布置简述铜街子工程溢流坝布置在河床右深槽部位,选用5孔开敞式孔口,最大坝高79m,前沿长105m,坝体和护坦、消力坎均位于玄武岩上。坝基埋藏有倾向下游的缓倾角夹层C_5及断层F_3、F_6、F_9,构造交汇切割,构成危险的滑动面。为确保大坝安全,须采取加固措施保护坝后基岩,使产生有效的阻滑力。另外,由于筏闸出口要求流态平顺,使木筏顺利地通行,故溢流坝采用底流式消能。且为保护足够厚的尾岩作为阻滑体,护坦不能降得太低。经过比较护坦顶高程确定为420.00m.并于(坝)0 160.00处设6m高  相似文献   

16.
采用模型试验方法,对某拟建于深厚覆盖层上的拦河闸坝的泄洪消能布置方式进行了优化研究,研究成果表明:采用"斜坡护坦+底流衔接+柔性消力池+局部防护"的泄洪消能模式可用于解决深厚覆盖层闸坝泄洪消能问题,在类似工程体型布置中需注意:出闸水流需在护坦内充分扩散、尽量减小护坦出口单宽流量与流速、入池水流角度宜为平射流或挑射流、以及柔性消力池需局部防护等。  相似文献   

17.
随着水下自护混凝土技术的推广和应用,其关键工艺参数水下保护剂浓度对水下自护钢筋混凝土结构性能的影响成为关注的热点。基于水下自护技术,在常用工作浓度范围内,对水下自护混凝土的素混凝土力学性能、混凝土与钢筋握裹力、微观孔隙结构开展了试验研究。试验结果表明:在不同水下保护剂浓度下,水下自护素混凝土抗压强度水陆强度比均超过80%;混凝土与钢筋握裹力水陆强度比约在40%~65%,水下保护剂浓度越高,混凝土与钢筋握裹力水陆强度比越低;混凝土基质区域孔隙率和混凝土与钢筋握裹力存在负相关关系;水下保护剂能够有效提升水下自护混凝土的力学性能,但水下保护剂浓度的提升会对混凝土与钢筋握裹力强度造成不利影响。因此,合理选择水下保护剂浓度并增加钢筋用量是提升水下自护钢筋混凝土工程的可靠性的重要举措。  相似文献   

18.
本文主要介绍了后海排涝闸护坦修复工程中,引进水下不分散砼施工方法,在工期紧,基坑充水的条件下,能在水中直接浇筑水下不分散砼,和沉埋条块石,并取得了良好的施工效果,因此为水下工程的施工提供了一个广阔的前景和为水工建筑物的设计提供新的思路。  相似文献   

19.
1 工程概况 新立庄蓄水闸位于沧州市海兴县新立庄村东1公里的宣惠河上。 该闸为大底板河床式。全闸6孔,分2联,每3孔1联,每孔净宽8m。直升式平板钢闸门固定式QPQ—2×16吨启闭机,两岸各设钢筋混凝土死闸门2孔。设计流量479m~3/s。蓄水深5.5m,年蓄水量1200万m~3。闸门顶高程3.8m(黄海高程,下同),闸墩顶高程4.0m,正常蓄水位3.3m。上游设2.9m宽T型梁式拖5.4吨交通桥10孔,下游设1.2m宽工作桥8孔,闸上设机架桥6孔。闸室上游防渗段长度30m,毛石混凝土护砌5m,下游新建部分护坦长10.2m,闸室总宽90.8m,总长57.2m。原旧闸沉砂池、主闸室槽、下游护坦  相似文献   

20.
覃承贵 《红水河》2012,31(6):126-129,133
大化水电站经过二十几年运行,水下检查溢流坝下游护坦(二道坝内)冲坑面积近45 m2,最大深度约0.5 m;在二道坝下游底板出现3个大小不等的淘洞,最大淘空体积近5.0 m3。根据破坏区域存在的部位及特殊运行要求,采用水下不分散混凝土对破损进行填补。目前运行良好。  相似文献   

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