330MW汽轮机叶顶汽封间隙优化及经济性分析

北方联合电力有限责任公司达拉特发电厂2号、4号、5号汽轮机组经多年运行后,汽轮机缸内漏汽损失大、汽缸效率下降、热耗率高。通过对间隙超标的高、中压缸叶顶汽封阻汽片进行更换,优化叶顶汽封设计间隙等工作,高、中压缸效率效率分别提高3%和2.3%,热耗率平均降低约80 kJ/kWh,机组经济性得到提高。     

汽轮机汽封改造对经济指标和振动影响的测试分析

介绍了汽轮机梳齿汽封的密封原理和缺陷,以及刷式汽封、柔齿汽封两种新型汽封的工作原理、优点和在汽轮机轴系、通流部分中适合的部位。刷式汽封在汽轮机上的应用比较广泛,高、中、低压缸各部位均适合;柔齿汽封主要应用于轴端密封。由于这两种型式汽封密封间隙小,在汽轮机汽封改造中得到比较广泛应用。145 MW机组采用柔齿汽封改造后,满负荷工况下,机组高压缸效率提高3.77%,中压缸效率提高2.65%,热耗率降低321.2 kJ/kWh;220 MW机组采用刷式汽封改造后,满负荷工况下,机组高压缸效率提高2.23%,中压缸效率提高0.56%,热耗率降低290.44 kJ/kWh;330 MW机组采用柔齿汽封和刷式汽封相结合的改造方案后,满负荷工况下,热耗率降低265.84 kJ/kWh。     

汽轮机高、低压旁路和抽汽联合供热耗煤量分析

针对供热机组热电耦合、深度调峰能力差的问题,对某台超临界350 MW机组进行汽轮机旁路改造。分析改造方案及经济性,并进行了改造后的性能试验。结果表明：在热负荷基本相同时,汽轮机高、低压旁路和抽汽联合供热比抽汽供热方式机组出力减少70.82 MW(出力降到30%),热耗率增加1 277.44 kJ/kWh,发电煤耗率增加50.04 g/kWh,标准耗煤量减少13.96 t/h。     

联邦德国超临界压力热电站

<正>联邦德国弗兰肯电力公司的第二电站(Franken Ⅱ)装有两台超临界压力两次中间再热式燃煤机组,是1966年和1967年相继投产的老机组.这两台机组的主要技术参数如下:汽轮机额定功率 200MW;主蒸汽 24.5MPa、530℃;一次再热 7.4MPa、540℃;二次再热 2.2MPa、540℃;锅炉蒸发量 600t/h.机组验收时最佳热耗率和热效率:一号机组 8688kJ/kWh、41.4%;二号机组 8478kJ/kWh、42.5%.     

发电厂冷渣器冷却水回水接入点改造及经济性分析

北方联合电力有限责任公司蒙西发电厂2号300 MW循环流化床机组存在低压加热器凝结水温升过高、冷渣器循环效率低及凝结水流量过大等问题,主要原因是冷渣器回水接入点不合理。通过方案论证,对冷渣器冷却水回水接入点进行改造。改造后,低压加热器凝结水温升趋于设计值;汽轮机回热得到合理利用,汽轮机热耗由8680.97 kJ/kWh降至8382.5 kJ/kWh;供电煤耗由363 g/kWh降至359.8 g/kWh,提高了机组运行的经济性。同时通过凝结水泵电机变频改造等措施,解决了凝结水流量过大的问题。     

低压省煤器经济性对比试验研究

对机组大修中增加的低压省煤器进行热力性能试验,在200 MW工况下分别进行了低压省煤器的投入和切除对比试验,分析其对机组经济性的影响。试验结果显示,热耗率由8 501.9 kJ/kWh降低至8 365.7 kJ/kWh,降低了136.2 kJ/kWh,试验对比性强,为电厂的相关技术改造提供参考。     

国产引进型超超临界参数1000MW汽轮机组优化、创新后经济指标论述

介绍了国产引进型第Ⅰ代超超临界参数1000 MW汽轮机组技术指标、结构和实测经济性能.该型机组经十几年参数、回热系统优化已经进入第Ⅲ代,通过性能考核试验,表明机组热耗率明显下降.在科技创新引领下,又发展至二次再热和高低位分轴布置超超临界参数机组,热耗率达6882 kJ/kWh,煤耗比Ⅰ代机组降低了15.7 g/kWh.     

某600 MW汽轮机汽封间隙调整对机组效率的影响分析

通过测量分析,认为汽轮机汽封间隙过大及轴封体变形是造成某电厂D600D型亚临界直接空冷机组汽轮机热耗率偏大,严重影响其经济性和节能达标的主要原因.参照设计值对汽封间隙及轴封体进行了调整,机组热耗率降低了333.6 kJ/kWh,供电煤耗降低了8.16 g/kWh.     

采用宽-窄静叶组合结构焊接隔板提高国产125MW汽轮机效率

国产125MW汽轮机由于采用加强筋整体铸造结构的高压隔板,使该型机组经济性达不到保证值指标。文章介绍了通过对该型机组的高压隔板的改进,即采用宽-窄静叶组合结构的焊接隔板,从而提高了高压缸效率并降低了机组的热耗率,取得了显著的经济效益。     

N1000-25/600/600型汽轮机组能耗诊断分析

对国华绥中发电有限责任公司3号汽轮机组投产后经济技术指标进行能耗诊断试验,得出机组实际供电煤耗为294.91 g/kWh,比设计值高9.24 g/kWh。通过主辅机能耗诊断分析,指明了造成能耗高的主要原因,为降低机组热耗率和供电煤耗提出了建议。     

125MW汽轮机高压缸通流部分改进实践

我厂8号机系上海汽轮机厂制造的第36台125MW汽轮机。今年5月在计划大修期间对调节汽阀、高压喷嘴组和高压缸全部隔板进行了改进。本文将这次高压缸改进的情况作简要介绍。一、汽轮机高压缸改进的问题1.汽轮机热耗率偏高的分析8号     

北重阿尔斯通公司超临界600MW汽轮机技术特点及其热力性能考核试验

介绍了平圩第二发电公司3号机组由北重阿尔斯通公司制造的首台超临界600 MW汽轮机的主要技术特点,并对机组性能考核试验的热耗率、出力及缸效率等试验结果进行了分析.机组的热耗率为7 463.5 kJ/(kW·h),经济性居于国内领先水平.     

600MW汽轮机通流部分治理措施

元宝山发电有限责任公司600 MW汽轮机组投产后存在高压缸效率偏低,高、中压缸通流能力不足,机组热耗率高等问题。针对以上问题,更换了高压缸通流部分缺损的汽封块,对高、中、低压缸通流表面采用高压水枪进行冲洗,并在汽轮机分解前及组装后分别进行对轮中心调整及复查、精调,同时进行了以下治理:通过改用压硅胶法测量通流间隙、提高汽封间隙调整质量等措施提高汽轮机缸体效率;在机组大修前后进行试验时,对轴封系统进行诊断;对轴系进行振动测试,对汽封块背弧进行加工,更换损坏的轴瓦下瓦块,以提高轴系稳定性。采取以上措施后,高、中压缸效率得以提高,机组热耗率明显降低,同时节能效果显著。     

海门电厂1000MW机组背压优选及凝汽器设计要求

根据所提供的凝汽器换热计算方法及其计算结果,提出供海门电厂1000MW机组设计参考的凝汽器优化设计数据,并对凝汽器空冷区及疏水接口等提出设计建议。凝汽器优化设计后的汽轮机热耗率约低22 kJ/kWh。     

汽轮机缸效率和热耗值之间关系的分析研究

阐述了汽轮机高压缸、中压缸、低压缸效率和热耗率的计算方法,推导出了缸效率和热耗率之间的关系式,并以某电厂亚临界600 MW机组为例,采用不同工况下的热力性能测试实验数据对汽轮机高压缸、中压缸、低压缸效率进行了计算,分析了不同工况下机组各缸效率变化对热耗值的影响程度,合理评价了机组的运行经济性。     

国产12.5万kW汽轮机高压缸高效新型隔板的研制与应用

一、前言汽轮机高压部分各级隔板较宽,静叶高度较小,为减少二次流引起的端部损失,过去国内外采用窄静叶和加强筋结构的高压缸隔板,但实际效果并不理想。国产12.5万kW 汽轮发电机组热耗率达不到保证值指标,特别是前34台产品,保证热耗率为8583kJ/kW·h,实测热耗率约为8792kJ/kW·h,其主要原因是高压缸效率较低。为改善该型机组的经济性,将     

300MW机组汽轮机汽封改造及效果分析

针对汽轮机热耗平均值偏高的问题,提出对汽轮机组轴端汽封,高、中压缸隔板汽封及低压缸隔板汽封进行改造的方案,通过分析其改造效益,认为该次改造可降低供电煤耗、快速回收成本,提高机组运行经济性。     

200MW汽轮机第13～19级隔板加强焊接工艺

长山热电厂的8、9号汽轮机是哈尔滨汽轮机厂生产的N200—130/535/535—55型机组。由于厂家在焊接隔板的生产过程中,将手工电弧焊改为二氧化碳气体保护自动焊,隔板的焊缝存在严重的假焊、夹渣、气孔及未焊透等缺陷,焊接质量较差。从设计上看,200MW机组的第13～15级隔板是中压     

基于耗散热阻分析的火电机组回热系统抽汽优化

引入火积耗散理论,对某火电机组回热抽汽系统进行了优化设计。构建了机组高压加热器和低压加热器的火积耗散热阻,并建立了含有各加热器火积耗散热阻的约束方程组,推导机组热耗率的表达式。以各级抽汽量为自变量,机组热耗率最小为目标函数,引入拉格朗日算子,进行优化计算,得到4种设计工况(100%THA,70%THA,50%THA,30%THA)下的各级抽汽量的最优分配,相对原设计热耗率分别降低了17.08 kJ/kWh,16.69 kJ/kWh,29.43 kJ/kWh,93.64 kJ/kWh,对低工况运行经济性的提升明显。     

两缸两排汽100 MW汽轮机现代化改造

针对中电国华神木发电有限公司国产100 MW汽轮机存在的热耗高、煤耗大等问题,采用全四维精确设计技术进行了现代化改造。改造后机组性能得到大幅度提升,其热耗由9 425.1 kJ/（kW&#183;h）降低至8 794.39 kJ/（kW&#183;h）,额定出力增加至110 MW,达到了增容降耗和提高安全可靠性的目的。