某超临界锅炉吹灰器罩壳内水冷壁管表面裂纹产生原因

某超临界锅炉运行1.2万h后,在其吹灰器罩壳内水冷壁管背火面发现密集横向裂纹.通过资料调研、材料成分检验以及开裂部位显微组织、断口形貌和拉伸性能分析,研究了水冷壁管表面裂纹产生的原因.结果表明:水冷壁管材料正常,其背火面管外壁裂纹为热疲劳裂纹;吹灰器套管外径偏大顶在吹灰孔周边水冷壁管上,温度偏低导致吹灰蒸汽带水,水沿着...     

圆柱滚子轴承滚动体表面裂纹性质对比分析

某型航空发动机支点所用的圆柱滚子轴承工作后,发现一个滚动体表面出现裂纹,该滚动体材质为W9Cr4V2Mo。通过对该滚动体表面裂纹的外观形貌观察、能谱分析和金相分析,并将检测结果与材质为M50和GCr15的圆柱滚子轴承表面裂纹进行了对比分析。得出W9Cr4V2Mo材质滚动体表面裂纹是产生于该滚动体加工所用圆棒的冷拉成型过程中,这一裂纹性质为锻造折叠缺陷。     

三种汽轮机转子钢的高周疲劳性能

针对符合转子制造技术规范的25Cr2MoVA钢、25Cr2Mo1VA钢和40Cr钢进行了高周疲劳试验,基于无疲劳极限半对数曲线模型拟合得到了三种钢的P-S-N曲线,并分析了疲劳断口形貌。结果表明:疲劳循环108周次时,25Cr2MoVA钢、25Cr2Mo1VA钢和40Cr钢疲劳极限分别为465,455,460MPa;随着应力降低,三种钢的疲劳寿命均持续增加,P-S-N曲线下降的趋势变缓,但未出现显著的水平平台;三种钢的疲劳裂纹均萌生于材料表面,裂纹扩展呈放射状,25Cr2MoVA钢和25Cr2Mo1VA钢瞬断区具有韧窝特征,它们的韧性优于40Cr钢的;在遭受次同步振荡时,25Cr2MoVA钢转子的安全可靠性最高。     

火电厂生产现场挖补ZG15Cr2Mo1汽缸裂纹

本文结合广安发电有限责任公司#32机汽缸中分面裂纹处理，论述适合发电厂生产现场条件的ZG15Cr2Mo1汽缸裂纹挖补技术。     

9Cr2Mo辊套开裂失效分析

某厂使用9Cr2Mo钢制辊套轧制钢板过程中出现表面剥落、开裂现象。本文针对辊套开裂实例,从辊套材质的化学成分、组织、热处理工艺以及裂纹形态等方面展开分析。     

Q235钢经两种表面热处理工艺后摩擦磨损性能的研究

利用等离子表面合金化技术在Q235钢表面进行Mo、Cr共渗,随后进行超饱和渗碳淬火及低温回火处理。对渗碳淬火─低温回火工艺下的GCr15淬火钢摩擦副的摩擦系数、Mo、Cr共渗─渗碳淬火─低温回火工艺下GCr15淬火钢的摩擦系数进行滑动摩擦对比试验。观察分析Mo、Cr共渗─渗碳淬火─低温回火工艺磨痕形貌,并就油润滑状态下滑动摩擦对比试验磨损机理进行分析。结果表明:Q235钢表面改性后,与渗碳淬火试样对比,相对耐磨系数ε提高近2倍;与GCr15淬火钢试样对比,相对耐磨系数ε平均提高2·25倍。     

高氮轴承钢40Cr15Mo2VN感应淬火工艺可行性试验

利用立式感应淬火机在特定频率和功率下对40Cr15Mo2VN钢进行感应淬火,研究加热时间对40Cr15Mo2VN钢的表面硬度、淬硬层深度和组织特征的影响,结果表明：40Cr15Mo2VN钢在频率12.3 kHz,功率57 kW,水剂冷却条件下进行感应淬火是可行的;加热7,8 s时试样表面硬度不小于58 HRC,淬硬层深度分别为4.2,4.7 mm,表面组织为回火马氏体,心部组织为回火索氏体;加热9～11 s时试样表面硬度均不大于58 HRC,加热9,10 s时表面出现过热组织,加热11 s时表面出现过烧组织。     

干式车削淬硬钢表面变质层的形成机理研究

采用由数控车床、测力仪、高速红外热像仪、扫描电子显微镜等设备组成的试验测试系统,通过使用PCBN刀具低中高速干式车削淬硬钢Cr12Mo V(45±1HRC)试验,揭示了不同切削速度条件下热-力效应对白层厚度的影响规律,分析已加工表面(层)微裂纹的形成机理。结果表明:低速车削时切削力和切削温度对白层厚度的影响较显著;中高速车削时温度对其影响显著,且呈正相关,而切削力对白层厚度的影响不明显。低速车削条件下,热-力耦合促使加工表面(层)组织中产生了明显的微裂纹,高速车削时得到了较为完美的加工表面。     

25Cr12Ni5Mo钢热疲劳损伤特性研究

针对不同热处理工艺热作模具钢25Cr12Ni5Mo进行了热疲劳试验，通过计算损伤因子，并结合光学显微镜分析表面裂纹形貌等特点，对比出一种热疲劳性能最好的热处理工艺。     

锅炉管坯P91工艺研究

10Cr9Mo1VNb（P91）生产中经常出现C、P、Al、N化学成分超标、非金属夹杂物超标、钢锭过热、表面锻造裂纹、皮下裂纹、心部裂纹、退火出炉后应力炸裂、白点等质量问题,经过工艺改进结合生产过程加严控制等措施予以解决。     

浸渍磷酸盐石墨与9Cr18Mo不锈钢配副的摩擦磨损性能研究

针对航空发动机石墨密封常用的摩擦副浸渍磷酸盐石墨(M234Ao)和9Cr18Mo不锈钢材料,在UMT-TriboLab试验机上进行球-盘、销-盘接触摩擦试验,研究其低速轻载、高速重载工况以及干摩擦、油润滑下的摩擦磨损性能,利用接触式形貌仪、金相显微镜等对摩擦副表面进行观察分析,并分析其磨损机制。结果表明：在油润滑及面-面接触下的摩擦因数和磨损率明显低于干摩擦和点-面接触下;添加油介质可以降低界面摩擦剧烈程度,抑制金属氧化以及降低摩擦因数,特别是在高速重载工况下;M234Ao和9Cr18Mo配副间的磨损机制以磨粒磨损和黏着磨损为主,伴随有犁沟、微裂纹及擦伤现象。     

G13Cr4Mo4Ni4V轴承钢的拉压疲劳性能与失效过程研究

对G13Cr4Mo4Ni4V轴承钢微观组织和轴向拉压疲劳试验结果进行分析,揭示了疲劳裂纹的萌生与扩展机理,并对比分析了渗碳处理对该钢拉压疲劳性能的影响。结果表明：G13Cr4Mo4Ni4V轴承钢轴向拉压疲劳强度为610 MPa,起裂源于表面滑移带、内部团簇碳化物和夹杂物;渗碳处理影响轴承钢的疲劳寿命,当引起裂纹萌生的缺陷位于渗碳层时,缺陷位置所承受的应力大于平均拉应力,渗碳处理会降低试样的疲劳寿命;当引起裂纹萌生的缺陷位于试样内部时,缺陷位置所承受的应力小于平均拉应力,渗碳处理会显著提高试样的疲劳寿命。     

冷辗芯辊表层碳化物对疲劳裂纹源萌生的影响

对不同寿命的W6Mo5Cr4V2钢冷辗芯辊疲劳裂纹源区域的表层和次表层碳化物形态进行了比较和分析。研究了疲劳裂纹源的形成机理。结果表明,表层和次表层碳化物的形貌、分布和大小等因素直接影响着疲劳裂纹的萌生。在表层碳化物缺陷处萌生疲劳裂纹一般有两种方式:表层碳化物直接开裂和在碳化物脱落后的凹坑处形成微裂纹;在次表层碳化物处萌生疲劳裂纹则主要是由于其周围孔洞中的应力集中造成的。     

热电厂导汽管爆裂原因分析

对在运行条件为514℃、15．6MPa下爆裂的12Cr1MoV高温导汽管进行了失效分析。结果表明：钢中的珠光体球化、爆裂处附近的碳化物析出致使局部区域蠕变空洞连成串，形成了微裂纹造成了导汽管的失效。为防止再次出现爆裂，应严格控制导汽管的工作参数，避免在过高气压条件下运行，同时加强对管材的定期检测.     

2．25 Cr－1 Mo和2．25 Cr－1 Mo－0．25 V钢加氢反应器材料和制造经验

介绍了ASME规范和API标准对2．25Cr－1Mo钢和2．25Cr－1Mo－0．25V钢材料和制造方面的规定,梳理总结了国内外专利商技术文件对2．25Cr－1Mo钢和2．25Cr－1Mo－0．25V钢焊材和母材在回火脆性、力学性能、再热裂纹等方面的要求。     

00Cr25Ni7Mo4N不锈钢蝶阀阀体铸造工艺改进

分析了00Cr25Ni7Mo4N不锈钢蝶阀阀体铸件裂纹产生的原因,给出了铸件提前开箱、固溶处理时快速升温和快速冷却基本消除阀体铸件裂纹的工艺措施。     

某1Cr17Ni2盘形自由锻件不合格原因分析

某1Cr17Ni2盘形自由锻件进行检验时发现其低倍断口试样上有横向裂纹,其金相组织铁素体不符合相关技术要求,通过宏观观察、金相分析、能谱测试、超声波探伤和室温力学性能测试等方法对该批锻件不合格原因进行了检验与分析,结果表明:锻件表面出现横向裂纹的主要归因于锻件锻造操作不规范,锻件中铁素体不符合相关技术要求的主要原因是原材料中铁素体不符合相关技术要求。     

新型高温高速渗碳轴承钢

对一种新型高温、高速渗碳轴承钢(10Cr4Ni-4Mo4V)的性能作了详细介绍。该钢在伪渗碳状态下的断裂韧性K_(IC)在45MPa·m~(1/2)以上,比Cr4Mo4V钢高一倍多,疲劳裂纹扩张速率比Cr4Mo4V约低一个数量级,常温及高温接触疲劳寿命均高于Cr4Mo4V。10Cr4Ni4Mo4V钢渗层中存在较高的残留压应力,碳化物细小且呈均匀弥散分布。     

微试样法测量25Cr2NiMo1V钢断裂韧度试验研究

以25Cr2Ni Mo1V转子钢为研究对象,采用微三点弯曲试样开展了室温下的断裂韧度试验,分析了断裂韧度的尺寸相关性。结果表明,相对于大尺寸试样,微试样断裂韧度减小且数据分散。这主要由于微试样平面应力状态占主导,试样厚度和韧带对裂尖变形的拘束程度减小,裂纹稳定扩展能力下降。结果为采用缺口微试样测量断裂韧度提供了有益的尝试。     

Cr-Mo-V抗氢钢的焊接性

对 2 2 5Cr - 1Mo - 0 2 5V钢采取 5种焊接性试验方法 ,确定了该钢不产生冷裂纹的工艺所需预热温度 ,同时也论及了该钢的再热裂纹倾向。试验表明 ,2 2 5Cr - 1Mo - 0 2 5V钢具有较优良的焊接性能。