桥梁钢Q345qDNH冷裂纹敏感性研究

通过对包钢生产的桥梁钢Q345 qDNH进行斜Y型坡口焊接裂纹试验、热影响区最高硬度试验及刚性对接试验,试验结果表明:20 mm厚的Q345qDNH桥梁钢冷裂纹敏感性不大,在实际焊接过程中采用不预热或者50℃的预热温度制度,可以避免Q345 qDNH桥梁钢冷裂纹的产生.     

Q550D高强度钢板组织及焊接性能分析

包钢通过成分优化和轧制工艺的优化研制了工程机械用高强度钢Q550D。通过热影响区最高硬度、插销试验、斜Y坡口焊接裂纹试验对Q550D高强度钢的焊接性能进行分析,研究结果表明:Q550D钢板热影响区最高硬度(HV10)为297。插销试验结果表明,在中等拘束条件下,采用HS-70焊丝焊接20 mm厚Q550D钢板,不预热没有裂纹的产生。同时斜Y坡口焊接裂纹试验表明对于20 mm厚Q550D钢板,在不预热条件下焊接,两组试样表面裂纹率和断面裂纹率均为零。     

1100 MPa级重型机械超高强吊臂钢焊接性能研究

通过Gleeble-3800试验机进行焊接过程热模拟,得出了Q1100D钢冷却过程中的CCT曲线。采用斜Y坡口焊接冷裂纹试验、金相分析和力学性能测试等方法,对不同热输入下焊接接头组织与性能进行了检测,结果表明包钢Q1100D重型机械超高强吊臂钢具有较好的抗冷裂性能。小热输入条件下可以实现室温下不预热焊接;较大热输入条件下,表面和断面未见冷裂纹,说明Q1100D钢板具有较好的抗冷裂性能。接头综合力学性能与组织性能评价结果表明,14 mm厚Q1100D钢板在1.05 kJ/mm的热输入下,焊接接头力学性能(拉伸、弯曲、冲击)处于最优状态。     

薄规格Q345qE低温冲击不合原因分析和对策措施

介绍八钢14~16mm Q345q E钢板低温冲击性能影响因素的分析和研究。结果表明:钢中中心偏析、异常组织及晶粒粗大是Q345q E低温冲击性能不合格的主要原因。通过降低加热温度,增加待温后的总压下率,改善了Q345E的低温冲击性能,产品性能合格率显著提高。     

包钢含稀土Q690CF高强钢的研制

文章介绍了一种含稀土的低焊接裂纹敏感性Q690CF高强钢的成分设计、工艺参数及实验室试制结果。通过合理的化学成分体系,并采用合理的控轧控冷及离线调质工艺,所研发的Q690CF在强度级别上达到标准要求,强韧性匹配优良;通过降低碳当量(Ceq)及焊接裂纹敏感性指数(Pcm),达到焊接免预热的成分要求,具有广泛的市场开发前景。     

Q345R(HIC)钢抗氢致开裂性能实验研究

针对唐钢中厚板公司生产Q345R(HIC)钢的抗氢致开裂性能展开实验研究,并与常规压力容器用钢Q345R的抗氢致开裂性能进行对比。结果表明:Q345R(HIC)钢的抗氢致开裂性能优于常规Q345R钢,前者的裂纹长度率(CLR)、裂纹厚度率(CTR)及裂纹敏感率(CSR)均为0,具有良好的抗氢致开裂性能。     

Q420q桥梁钢动态断裂韧性的研究

针对桥梁钢板Q420q的实际服役情况设计试验,对比研究了Q420q桥梁钢不同试验温度条件下夏比冲击试样和带预制裂纹的夏比冲击试样的仪器化冲击试验结果的变化,得出两种不同试样的韧脆变化规律,提出该钢种的理论及安全服役温度。     

500 MPa级高性能桥梁结构用钢的研发

介绍了高性能桥梁结构用钢板Q500q E的成分设计思路、生产工艺控制要点和产品实物性能。南钢采用低碳成分设计和TMCP+回火工艺技术,生产出集高强度、高韧性、抗震(低屈强比)、易焊接等多项性能为一体的高性能桥梁结构钢;该钢种同时还具有低冷裂纹敏感性指数及优异焊接性能,可以满足未来高速、重载、大跨度、全焊节点铁路桥梁用钢的需求。     

Q420B钢焊接裂纹原因分析及改善措施

针对CO2保护焊焊接低合金高强钢出现的焊接裂纹,从组织成分、氢和拘束应力3个方面进行了分析,发现CO2保护焊输入线能量过小,是造成焊接接头开裂的根本原因.指出低合金高强钢采用CO2保护焊焊接时热处理工艺的重要性,并对预热、后热温度的大小进行了分析,确定了Q420B钢焊接工艺和裂纹修复工艺,使问题得到解决.     

耐海洋大气腐蚀易焊接型Q345qDNHY-Ⅰ桥梁用钢板开发应用

通过低C、添加Ni、Cu、Mo等耐候合金元素的成分设计,开发出TMCP+回火型Q345qDNHY-Ⅰ桥梁用钢板,并进行了焊接试验研究。结果表明：耐海洋大气腐蚀易焊接型Q345qDNHY-Ⅰ钢板的力学性能良好,尤其是冲击性能突出,冲击温度可低至-60℃;焊接后的抗拉强度满足要求,焊缝、熔合线和热影响区处-20℃冲击功均值>100 J,维氏硬度(HV)<285,完全满足桥梁设计的力学性能、冲击韧性和硬度需求。     

实验室模拟控制轧制和调质处理对桥梁钢Q690q组织和性能的影响

研究了920℃精轧,830℃终轧以12℃/s冷至590℃,空冷的TMCP控制轧制工艺和TMCP+940℃淬火-630℃回火两工艺的桥梁钢Q690q(/%:0.05C、0.30Si、1.40Mn、1.10Cu、0.50Cr、0.80Ni、0.07V、0.55Mo,焊接冷裂纹敏感指数P_cm≤0.267)15mm板组织和力学性能。结果表明,TMCP工艺生产的桥梁钢Q690q组织主要由粒状贝氏体和少量铁素体组成,TMCP+调质处理后的组织为多边形铁素体和少量渗碳体,其屈服强度R_p0.2为845～870MPa,抗拉强度Rm895～900MPa,-20℃冲击功153～186J, -40℃为141～155 J。调质处理减小了钢材的M/A岛尺寸和位错密度,使Q690_q钢保持高强度的同时也具有较好的冲击韧性。     

安钢高强高韧Q420qD桥梁结构钢板的研制开发

阐述了安钢Q420q D高强高韧桥梁结构钢板的研制过程,以低碳贝氏体钢为设计主线,通过采取合理的多元化成分体系,精准的冶炼、连铸及控轧控冷工艺,获得了良好的微观金相组织,力学性能优良,焊接性能良好。试验结果表明,安钢研制的Q420q D具有高强、高韧、低屈强比等特点,产品满足了标准及用户要求,并具备批量生产能力。     

热轧圆钢Q345E表面裂纹的研究与控制

采用连铸圆坯冷送轧制Q345E圆钢,发现表面存在较多裂纹,裂纹长度为20 ~80 mm,呈离散型分布。经检测,裂纹两边发现较严重的脱碳层,裂纹根部存在较多高温氧化质点,未发现非金属夹杂物。理论研究表明,初生奥氏体晶界析出网状铁素体膜是导致钢材断面收缩率降低的根本原因,而Q345E中的Nb含量在特定的温度段降低了钢材的塑性,更加剧了钢材的开裂倾向性。当预热段温度较高(850~900 ℃)时,铸坯快速升温,表面局部发生α→γ的转变,体积收缩不均匀,产生拉应力。当拉应力超过钢材所能承受的极限时,产生表面裂纹。通过对铸坯的预热缓解了内外温度差,有效解决了Q345E热轧圆钢的表面裂纹问题。     

水电工程用800 MPa级高强钢焊接性能研究

为了实现高强度级别水电工程用钢的工业应用,研究了 800 MPa级高强水电钢的焊接性能,分析了预热温度、焊接方式对不同厚度规格钢板冷裂纹倾向和焊接接头力学性能的影响.结果表明:当焊接预热温度为70℃时,可以保证钢板不出现冷裂纹且具有良好的焊接工艺适应性.采用两种焊接方式的焊接接头力学性能均满足标准要求.     

JG590钢的焊接冷裂纹敏感性

 采用插销实验、斜y形坡口焊接裂纹实验和焊接热影响区最高硬度实验对厚度30 mm的JG590钢板的焊接冷裂纹敏感性进行了研究,分析了插销试件的断口和显微组织,以斜y形坡口焊接裂纹实验结果为基础,通过理论计算得到了JG590钢在不同焊接线能量、不同焊接材料情况下的临界预热温度和临界冷却时间。结果表明：采用低氢HS 60实芯焊丝,在一般拘束条件下,可以不预热,而在拘束较苛刻的条件下,预热温度应不低于100 ℃;使用较高扩散氢含量的GFM 60金属粉芯焊丝时,在一般拘束条件及较苛刻拘束条件下,预热温度应分别不低于50 ℃和125 ℃。     

Q345D耐低温角钢的开发

通过化学成分、温度、非金属夹杂物和组织对Q345D钢材低温冲击韧性的分析,采用钢材成分钒微合金化、轧制过程合理控温等关键技术,铁水脱硫→120 t顶底复吹转炉冶炼→LF炉精炼→1#连铸机→轧制角钢等生产工艺流程,小规模试生产Q345D角钢。经检测,Q345D角钢的屈服强度、抗拉强度、低温冲击性能、金相组织均达到标准要求,表明宣钢完全具备D级角钢的开发生产能力。     

桥梁结构用钢板Q345qE的生产试制

通过Nb、V、Ti复合微合金化的成分设计,采用两阶段控制轧制生产工艺,八钢成功开发了Q345qE桥梁结构用钢,保证了钢板强韧性充足的同时焊接性能良好,各项性能指标均满足国家标准要求。     

免涂装低屈强比耐候桥梁钢的开发应用

通过优化成分设计以及轧制、热处理工艺,成功开发出8 ～ 80 mm厚度的免涂装低屈强比耐候桥梁钢.针对免涂装低屈强比耐候桥梁钢的工艺、金相组织和焊接性进行分析研究,结果表明:耐候桥梁钢Q345qENH～ Q690qENH的屈强比可以通过适量铁素体+不同形态贝氏体组织配比进行调控,使低温冲击韧性、低屈强比和耐候性同时得到...     

Q345E钢板表面横裂纹成因分析及控制措施

天津钢铁集团有限公司在组织生产Q345E钢板过程中,发现该钢种成品钢板表面频繁出现横裂纹。为查找钢板表面裂纹的产生原因,采用扫描电镜及能谱分析仪对Q345E成品钢板以及相应连铸坯表面横裂纹缺陷部位进行了检测。本文根据扫描电镜及能谱分析仪的检测结果,以及工艺跟踪和调查情况,对Q345E钢板裂纹缺陷产生的原因进行了分析,确认该钢种成品钢板表面裂纹是由连铸坯表面裂纹所致,而连铸保护渣理化指标不合格以及结晶器冷却水流量过高是导致Q345E钢连铸坯表面横裂纹的主要原因。通过调整Q345E钢连铸保护渣理化指标并严格检验、适当降低结晶器冷却水流量等措施,使Q345E钢板、钢坯表面横裂纹得到了有效控制。     

Q235B和Q345B钢CSP铸坯纵裂纹的控制实践

酒钢Q235B(0.18%C)和Q345B(0.17%C)钢CSP工艺生产的68 mm×1 600 mm铸坯的纵裂纹主要出现在炉次间的第一块铸坯,裂纹宽0.01～0.30 mm、深0.10 mm、长度≥50 mm。纵裂纹影响因素的分析结果表明,当[S]≥0.008%、钢水过热度≥40°、结晶器锥度≤4 mm时,保护渣碱度和粘度较低,以及结晶器钢板厚度≤12mm时,铸坯裂纹指数明显增加。通过控制[S]≤0.008%,钢液过热度30±5℃,结晶器液面波动±3 mm,Q235B钢裂纹发生率由2%降至0.36%,Q345B钢由5%降至0.98%。