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非平衡凝结流动的多流体模型 总被引:1,自引:0,他引:1
凝结两相流动中凝结过程与流场的强烈耦合使流动呈现高度的非平衡性,需要发展准确的多相流数理模型以更好地揭示非平衡凝结流动的过程机理。非平衡凝结流动过程中的相间滑移不仅会影响气相流场和凝结液滴的动力学行为,而且会影响凝结过程参数。建立一种适用于多组分凝结两相流动系统的多流体模型,同时引入气液相间速度滑移和两相温差的影响,对超音速喷管内湿蒸汽凝结流动进行验证与分析。结果表明,湿蒸汽两相流中相间滑移的存在对流动参数具有较大影响,提出的考虑相间滑移影响的多流体模型提高湿蒸汽凝结流动数值模拟的精度。在湿蒸汽凝结流动中,凝结初始阶段相间滑移和两相温差都非常显著,凝结结束后气液相基本接近平衡状态,相间滑移和气液相温差基本消失。 相似文献
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电子膨胀阀内制冷剂两相流动过程的数值计算与实验验证 总被引:1,自引:0,他引:1
建立了电子膨胀阀内制冷剂两相流动的物理模型,应用双流体模型数注解,得出了节流过程压力场、汽液两相速度场及干度的分布,并总结出流量一压差曲线。计算结果与实验曲线吻合较好。 相似文献
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虽然制冷剂在毛细管内的流动为非线性的两相临界流,但是在很多特定工况条件下毛细管流量特性表现出良好的线性特性。这类线性特性的存在有利于改进和简化毛细管的设计方法。基于绝热毛细管近似分析解,对这些线性特性从理论上进行了解释和扩展,并用R22、R410A和R407C三种工质的数据进行了验证,结果与理论分析一致。 相似文献
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R410A-油混合物在7mm C形光管内蒸发换热特性及关联式 总被引:1,自引:0,他引:1
对R410A-润滑油混合物在7 mm C形水平光管内流动沸腾的换热特性进行试验研究和分析,并基于混合物性开发出7 mm C形水平光管内流动沸腾的换热预测关联式.试验工况为:质流密度200 kg·m-2·s-1、300kg·m-2·s-1、400·kg·m-2·S-1;蒸发温度5℃;测试段干度范围为0.3~0.8;润滑油浓度范围为1%~5%.润滑油的存在引起换热增强,最大增强换热达30.1%.而随着干度及质流密度的增加,润滑油对换热的增强作用减弱.基于混合物性开发的新关联式预测值与90%以上的试验数据的偏差都在士15%以内,平均偏差5.1%,最大偏差为21.9%. 相似文献
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混流式水轮机尾水管内部流场的PIV测试 总被引:1,自引:0,他引:1
以混流式水轮机尾水管为研究对象,设计构建了用于内部流场激光测量的模型水轮机尾水管试验台,对粒子图像测速仪(Particle image velocimetry,PIV)技术测量水轮机尾水管内部流动的应用进行了实践。试验尾水管测试面由透明的有机材料制成,分别测试了在不同导叶开度下混流式水轮机尾水管的锥管段、肘管段出口、扩散段进出口不同测试位置上的瞬时速度,再通过时均处理,给出了速度、涡量及流线分布。在本试验条件下观察到锥管段内存在着与中心线垂直断面上的环形流动和小开度时子午面内的回流,肘管段和扩散段内产生了二次流,以及扩散段左右部分的流动不对称等现象。试验测量结果不仅加深了对尾水管内流动的理解,同时也为校验数值模拟结果提供了试验基础数据。 相似文献
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提出了坦克火炮身管多体系统力学模型,给出了火炮身管可变形系统的动力学方程,状态方程及数值解法,分析了火炮身管动态弯曲的计算结果。 相似文献
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本文提供了一种计算模型,可以根据前文[1][13]所提供的圆管进口段边界层单纯层流和单纯湍流时的近似分析解作为基础,计算3×10{sup}3≤ReD≤1×10{sup}5时进口平滑的圆管进口段内边界层先层流、然后过渡为湍流的任何区段不可压缩流体的流动阻力和壁面摩擦阻力。计算的流动阻力为文献[6]所报导的实验原始资料所验证。 相似文献
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应用有限元分析软件ANSYS对低翅片管进行振动特性分析,考虑翅片形状、翅根处过渡圆角、管子长径比三种主要影响因素,建立低翅片管有限元计算模型.模拟低翅片管在换热器中的工作状态,得到低翅片管在四种约束模态下固有频率的有限元计算值.采用共振法对低翅片管在上述四种约束模态下的固有频率进行实验测试.对有限元计算值与实测值进行比较,四种约束模态下一阶固有频率有限元计算值的误差均小于15%,符合工程许可范围.表明该有限元模型可用于工程设计时对低翅片管振动特性进行数值分析,也可为其他形状翅片管的振动特性分析提供参考. 相似文献