钢丝拉拔中断裂问题的探讨

文章主要对钢丝在拉拔过程中的断裂问题进行探讨。通过利用肉眼、扫描电镜及能谱仪等手段,对不同类型的断口进行观察分析,发现延性断烈日有主要断裂形式,同时还发现存在于备用要中的冶金缺陷如大型夹杂物、中心残余缩孔、有害元素的富集、表面缺陷是导致钢丝断裂的主要因素。     

65Mn盘条拉拔过程中的断裂分析

对首钢65Mn弹簧盘条在拉拔过程中的断裂问题进行了探讨，通过观察分析不同形态的断口发现．杯锥状断裂、齐平状断裂和表面横裂是盘条在拉拔过程巾断裂的主要形式，盘条中的中心残余缩孔、大型夹杂及表面缺陷等是导致65Mn弹簧盘条断裂的主要因素。     

Q235沸腾钢线材拉拔断裂原因分析

分析了某批号ψ６．５ｍｍＱ２３５沸腾钢线材拉拔断裂的原因，发现的拉拔断裂的直接原因主要有三个：一是线材表面存在结疤等缺陷；二是线材局部显微组织异常，有大量魏氏组织不均匀，有的线材表面局部还有增碳现象；三是钢材混号。还发现该批号线材存在空心这一严重的质量缺陷。应该指出：满足ＣＢ７００－８８要求的Ｑ２３５ＡＦ线材一般不能用于拉拔钢丝，拉丝用Ｑ２３５钢丝材应选择代号为ＬＱ２３５Ｆ或ＬＱ２３５、满足ＹＢ４     

高强度PC钢丝断裂原因分析及改进措施

对高强度PC钢丝断裂原因进行了分析,认为连铸坯的中心偏析、中心缩孔、疏松和夹杂是导致PC钢丝断裂的冶金原因;轧制过程中,较差的修磨质量、表面缺陷导致的微裂纹,过烧以及不适当的冷却速度导致的非正常显微组织,盘条头部的耳子、盘条本身折叠是导致PC钢丝断裂的主要原因;同时,不恰当的酸洗、较差的磷化及热处理质量、不适当拉丝裂纹的产生、拉拔模具安放不正导致的横裂也是PC钢丝断裂的原因。并且针对上述部分原因提出改进措施。     

钢丝缆绳编制牵引中断裂的成因

利用宏观、金相、扫描电镜、电子探针等检测手段．对布顿钢丝在缆绳编制初期的牵引过程中发生的断裂原因进行了分析。分析结果表明，钢丝在生产过程中采用了焊接连接．由于焊接缺陷（结合不良及裂纹）的存在而造成无强度断裂。     

72A硬线钢拉拔横向断裂原因分析

用金相显微镜和显微硬度计分别观察和测量了拉拔过程中发生横向断裂的72A硬线钢组织与硬度。在钢丝断口处存在尺寸较大的卷渣缺陷；钢丝表层存在硬度高于正常索氏体组织的非索氏体组织；并在钢丝中观察到沿索氏体分布的魏氏铁素体组织。这些组织和缺陷引起应力集中、并使钢丝表层与心部的拉拔变形严重不一致而导致钢丝发生横向断裂。     

核电用316奥氏体不锈钢钢丝扭转性能分析

针对核电用奥氏体不锈钢钢丝研制过程中存在的单向扭转性能不均匀及异常断裂问题,利用光学显微镜(OM)与扫描电镜(SEM)等手段,对该钢丝的金相组织、单向扭转断口及断口附近表面形貌进行了分析。研究发现,产生单向扭转性能不均匀与异常断裂的主要原因是钢丝表面质量较差及钢丝用钢棒焊接连接处局部过烧。通过将拉拔模具由钨钢模更换为聚晶模、润滑剂由润滑粉更换为水性油等措施,改善了钢丝表面质量;通过适当降低焊接接头处焊接时的热输入,消除了单向扭转时异常断裂的问题。改进后钢丝单向扭转圈数趋于均匀且最大扭转圈数可达169 圈,远高于技术要求值。     

82B盘条断裂原因分析

82B盘条是生产预应力钢丝和低松弛预应力绞线的原材料,在拉拔过程中容易发生断裂。天钢生产的82B盘条在放线过程和第一、第二道次拉拔过程中出现了大量断裂现象。通过利用光学显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)对断裂试样的金相组织和断口形貌等进行了分析,发现表面外伤是造成盘条断裂的主要原因。     

钢丝断裂的产生原因及预防

钢丝的断裂对钢丝生产及钢绳捻制和用户的使用影响都很大,这不仅降低了生产效率,使原料、能源消耗增多,生产成本上升,而且还会给操作带来危险,引起工伤事故,影响产品质量及企业信誉。本文旨在对断裂的原因及预防作粗浅的探讨。     

82B盘条断裂分析

对某些批号的82B盘条断裂进行了检验分析，结果表明，盘条内部存在缺陷是造成断裂的主要原因。     

三山岛金矿西山矿区主要透水中段裂隙分布规律与三维建模

裂隙作为岩体变形的关键部位及可能的透水通道,严重威胁着矿山尤其是滨海矿山开采的安全。位于山东省莱州市的三山岛金矿西山矿区,地处渤海南岸海滨平原,矿区断裂发育,上覆海水持续威胁着矿山的安全生产。因此,查明裂隙的空间分布情况是研究矿区岩体稳定性及巷道突涌水的一项极为重要的基础工作。结合三山岛金矿西山矿区多年井下水文与裂隙监测数据,对主要透水巷道的裂隙倾向、倾角和间距等几何参数进行统计分析,绘制了裂隙走向玫瑰花图、倾向倾角极点等密度图以及各参数频率分布直方图,对裂隙参数进行了分布规律拟合,并通过MATLAB编程完成了各巷道围岩离散裂隙网络的三维几何建模,能够直观、动态地展示出裂隙的分布情况。结果表明：三山岛金矿西山矿区主要透水中段有-375, -510,-600 m中段,各中段按倾向皆可分成2～3个裂隙组,以NW向和SE向居多,倾角均较大。每组裂隙的倾向、倾角和间距等几何参数可近似认为服从对数正态分布、正态分布或负指数分布,为离散裂隙的定量化提供了可能。根据参数分布规律生成的三维裂隙网络模型能够较好地反映裂隙的几何特征。通过与矿区3条断裂带的对比,得出3组裂隙中属于张扭性断层F3断裂带的裂隙组的渗透能力较其他2组（F1、F2断裂带）强,可为考虑离散裂隙的巷道围岩稳定性分析、采矿过程中裂隙渗透性变化及突涌水通道的判别提供重要参考。     

65钢拉簧断裂原因分析及改进措施

65钢硬线盘条在拉拔后弯曲成弹簧的过程中出现断裂。针对这个问题,对断裂试样的化学成分、力学性能、金相组织、夹杂物进行分析,对断口进行扫描电镜及能谱分析。结果表明：断裂试样的化学成分、力学性能、非金属夹杂物均达到国标要求。拉簧断裂的主要原因是盘条存在表面缺陷,次要原因是控轧控冷过程中造成的索氏体含量偏低,并针对以上原因提出了相应的改进措施。     

河南熊耳山矿集区破碎带蚀变岩型金矿床构造控矿规律研究

破碎带蚀变岩型金矿床是河南熊耳山矿集区最重要的金矿床类型,空间上常成群成带分布,且具有明显的方向性、等距性。矿集区内破碎带蚀变岩型金矿床的控矿构造主要是呈北东向展布的7条断裂破碎带,金矿化多集中出现于控矿断裂交汇复合部位及断裂的中央、局部拐折、弯曲、派生分支裂隙出现的地段。     

山东招远界河金矿床断裂构造特征及其控矿规律

界河金矿床为胶东地区典型的蚀变岩型金矿床,矿床产于望儿山断裂的北段,矿体的产出严格受断裂构造控制。矿区断裂构造主要由F1、F2主断裂及一系列坎级断裂组成,矿体主要受F1主断裂控制。主断裂沿走向及倾向均呈现波状起伏的特征,其在主成矿期具有左型走滑的正断层性质。主断裂面凸凹转换部位对成矿最有利,其控制了矿体沿走向呈似等距性分布以及向南西侧伏的规律。次级断裂的类型以及构造岩的类型和破碎程度控制了不同的矿化类型。次级节理裂隙发育的频度控制着裂隙脉型矿化的强弱,形成了在主断裂与次级断裂收敛部位富集成矿的“断夹片式”控矿构造模式。通过断裂构造控矿规律分析推断,在I号矿体深部存在一定的找矿前景。     

中厚板超声波探伤气泡和微裂纹缺陷的微观特征

为分析中厚板超声波探伤不合格原因,通常采取在探伤不合格位置取金相试样或Z向断口试样,利用光学显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)和能谱仪(EDS)等对引起探伤不合格的缺陷进行微观分析,以确认缺陷的类型及来源。但是对其中的气泡类缺陷,由于其通常距表面很近,不易获得缺陷处的Z向断口试样,而金相试样获得的微观特征与微裂纹缺陷具有相似性,影响了缺陷类型的判断。为了更好地区分这两种缺陷,通过焊接加长试样获得气泡缺陷的Z向断口试样,并详细分析了气泡缺陷和微裂纹缺陷在金相试样和Z向断口试样上的微观特征。结果显示两种缺陷在金相试样上均显示为线状微裂纹形貌;而在Z向断口上则存在显著区别,气泡缺陷在断口上显示出光滑的气泡壁形貌,气泡壁存在细小的Nb、Ti复合第二相析出颗粒;而微裂纹缺陷在断口上表现为白点形貌,且存在MnS夹杂及大颗粒的Nb、Ti的复合析出物。     

中厚板超声波探伤气泡和微裂纹缺陷的微观特征

为分析中厚板超声波探伤不合格原因,通常采取在探伤不合格位置取金相试样或Z向断口试样,利用光学显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)和能谱仪(EDS)等对引起探伤不合格的缺陷进行微观分析,以确认缺陷的类型及来源。但是对其中的气泡类缺陷,由于其通常距表面很近,不易获得缺陷处的Z向断口试样,而金相试样获得的微观特征与微裂纹缺陷具有相似性,影响了缺陷类型的判断。为了更好地区分这两种缺陷,通过焊接加长试样获得气泡缺陷的Z向断口试样,并详细分析了气泡缺陷和微裂纹缺陷在金相试样和Z向断口试样上的微观特征。结果显示两种缺陷在金相试样上均显示为线状微裂纹形貌;而在Z向断口上则存在显著区别,气泡缺陷在断口上显示出光滑的气泡壁形貌,气泡壁存在细小的Nb、Ti复合第二相析出颗粒;而微裂纹缺陷在断口上表现为白点形貌,且存在MnS夹杂及大颗粒的Nb、Ti的复合析出物。     

铁素体钢中白点缺陷的检验分析

 通过金相显微镜、扫描电镜等分析方法对铁素体钢低倍检验后发现的疑似白点缺陷进行了分析判断,发现疑似白点缺陷在金相显微镜下呈锯齿状裂纹,为白点裂纹形貌特征。通过对低倍试样上断口的检验发现,低碳铁素体钢宏观断口处分布有银灰色圆形斑点,为白点缺陷特征,铁素体不锈钢宏观断口无明显白点特征,但铁素体不锈钢的疑似白点显微断口有沿晶断裂和以夹杂物为裂纹源的解理断裂两种,都具有氢脆断口特征,由此判断,两种铁素体钢中缺陷均为白点缺陷。铁素体不锈钢中的白点缺陷与常见白点断口上的浮云状、波纹状、解理羽毛、显微疏松等形貌特征有所不同,而且不同铁素体不锈钢试样上的白点缺陷断口形貌也不同,一处为沿晶断裂,一处为以夹杂物为裂纹源的解理断裂。     

65号线材拉拔断裂原因分析

采用金相检验和扫描电镜观察相结合的方法,研究65号钢在拉拔中出现断裂的原因,通过对断裂样品分析,得出引起拉拔断裂是由钢中脆性夹杂物的聚集、成分偏析和铸坯表面缺陷造成的。结合工艺分析,提出改进高碳钢质量的措施。