齿条齿部导电淬火研究与管理

介绍了齿条齿部导电淬火加工过程,主要提出了对工作的淬火硬度、淬硬层深度控制方法,具体分析了淬火裂纹产生的原因。并提出了有效的防范措施。     

大模数淬火齿条表面裂纹扩展规律及寿命预测研究

针对大模数齿条的疲劳寿命难以精确计算问题,对大模数表面淬火齿条的裂纹扩展规律进行了研究。建立了含共线初始双裂纹的齿条FRANC3D模型,齿条啮合区离散为15个区域载荷;分析了表面感应淬火齿条硬度分布、残余压应力分布对疲劳裂纹扩展寿命的影响,推导了齿条的断裂韧度K_(IC)与应力强度因子门槛值ΔK_(th);运用FRANC3D软件,对双共线初始裂纹在三种水平间距下的裂纹扩展、联通、继续扩展过程进行了仿真,得出了应力强度因子幅值ΔK随裂纹深度a扩展的表达式;根据裂纹扩展速率da/dN与ΔK、K_(IC)、ΔK_(th)的关系,预测了三峡升船机齿条的寿命N。研究结果表明:齿条满足疲劳寿命要求,但表面感应淬火降低了齿条的疲劳寿命;硬度分布对于裂纹扩展的促进作用大于残余压应力的抑制作用。     

齿条的淬火方法

生产中往往遇到齿条的淬火,而实践告诉我们,每种齿条经淬火后都会产生不同规律的变形。例如图1所示齿条,材料为T10A,要求硬度≥HRC55,变形≤0.25毫米。该齿条淬入160～180℃的硝盐后变形规律是齿槽面凸出,而淬水后的变形规律与上述相反,即齿槽面凹入。我们利用两种不同介质冷却后的变形规律,加以综合,使变形减小,达到大部不要校直的目的。具体操作方法如下:     

大模数齿条深层渗碳工艺及畸变控制的试验研究

齿条是超重型岩巷掘进机回转装置中的关键部件,其性能的优劣直接影响回转装置的承载力、抗冲击能力及抗震性,决定了掘进机的安全性、稳定性、可靠性及使用寿命。结合齿条使用性能要求、结构特点和热处理工艺难点,对岩巷掘进机回转装置中的32 mm大模数回转齿条的深层渗碳淬火工艺、组织和畸变控制技术进行了试验研究。结果表明,强渗+扩散的多段渗碳工艺使齿条渗层深度达5. 5 mm,通过工装、工艺控制,齿条弯曲变形量为0. 8～1. 4 mm,并有效控制了硬度及金相组织。     

高铬铸铁耐磨球热处理工艺研究

研究了一种添加微量合金元素Mo、V、Nb的高铬铸铁耐磨球的热处理工艺。采用在980℃淬火、400℃和600℃回火的热处理工艺。通过显微组织分析可知淬火后基体组织为淬火马氏体,400℃回火后基体组织为回火托氏体,600℃回火后基体组织为回火索氏体。经硬度分析和耐磨性分析可知：仅淬火处理时试样硬度为65HRC,磨损量也最小;400℃回火后硬度下降为62.8HRC,磨损量比淬火态增加18.2%;600℃回火后硬度下降为57.6HRC,磨损量比淬火态增加30.3%。结合磨球实际应用状态最佳热处理工艺应采用980℃淬火、400℃回火。     

弹簧夹头三段热处理工艺

目前厂家对弹簧夹头的热处理,多为一段整体淬火或二段淬火两种方法。一段整体等温淬火法获得整体硬度50～55HRC;二段淬火法获得头部硬度60～63HRC,颈部和尾部硬度50～55HRC,具体工艺为整体淬火、局部回火。采用整体等温淬火的弹簧夹头弹性部位性能较理想,基本能满足生产需求,但因夹头部位硬度偏低较易磨损,使精度降低,使用寿命不够理想。采用二段淬火法,虽然避免了夹头较易磨损的缺陷,但夹头弹性部位弹性和刚性不足,有时出现早期脆断现象。     

优选塑料模顶杆盐浴分级淬火工艺

在注射模具中,顶杆是重要零件之一,要求热处理后顶出端硬度为HRC53～57,其余部分硬度大于HRC40。因顶杆细长,考虑顶杆的淬火弯曲变形,按常规用盐水—油双液淬火,变形大;用油淬火,虽     

铣镗床床身齿条通孔的配作方法

在维修落地铣镗床过程中,经常遇到需要更换床身上齿条的情况,而床身上的螺纹孔多为盲孔,这就给配作齿条上的通孔带来了不便。我们经过多次研究、试验,决定利用床身上原有的螺纹孔配作齿条上的通孔。图1为齿条安装位置图,共10节,每节齿条上有4个螺钉孔。现将配作齿条通孔的操作步骤简述如下:首先找8个紧固齿条用螺钉(铣镗床采用M24标准螺钉),把没有螺纹的一端加工成顶尖,然后用钢锯在每个顶尖部位锯一宽2mm、深3mm的缺口,宽度以能放入平口螺丝刀刃口为宜,如图2所示。然后将加工好的螺钉顶尖淬火,以提高其硬度。A0.4A向图190°23图2将齿条安…     

高频感应淬火硬度低问题浅析

针对某新型号液压动力转向器的齿条轴零件调试时,发现轴部感应淬火后,表面硬度在600HV0.1以下,比正常回火后要求的规格硬度值还低。通过调整功率、移动速度、工艺参数等,效果均不明显,最终通过更换改进冷却套,问题得以解决。     

调整热处理工艺,保证C25进气门质量

C25进气门如图1所示,材料为4Cr10Si2Mo。热处理技术要求为:小头端部淬火长度为13～17mm,淬火后硬度48～58HRC,杆部整体氮碳共渗,渗层深度>O.003mm,心部硬度27～33HRC。     

推断钢的机械性能的实用公式

机械结构用碳素钢及合金钢(除工具钢外)的机械性能大体上可按下列公式推断。1.求硬度: 1)退火、正火硬度:HB=80+200(%C) 2)淬火硬度—合金元素的影响比较小(参考图1) (1)淬火充分时(最高实用强度) HRC=30+50(%C) (2)所谓淬火时的硬度—(相当于50%的马氏体硬度)HRC=24+40(%C) 2.求抗拉强度: 1)调质钢: σ_b(kg/mm~2)=100(%C)-100(%C-0.40)/3     

小模数齿条分光束激光淬火工艺研究

采用3 k W半导体激光器对40Cr高精度导轨齿条模数为2.5的齿面进行激光淬火,研究了单光束激光淬火与分光束小模数齿条的激光淬火工艺。结果表明,采用单光束激光淬火反射的能量对齿面硬度产生的影响不大,吸收的能量通过热传导会使淬火的齿面产生回火;与单光束激光淬火相比,分光束激光淬火所需的功率更低、效率更高、硬度均匀性与一致性更好。     

GCr15SiMn轴承钢无机高分子水溶性淬火液淬火工艺研究

对比渗碳淬火油和无机高分子水溶性淬火液对GCr15SiMn轴承钢组织和性能的影响,结果表明:GCr15SiMn轴承钢采用渗碳淬火油淬火工艺,淬、回火后硬度为60.5 HRC,显微组织为马氏体5级;GCr15SiMn轴承钢采用无机高分子水溶性淬火液淬火工艺,淬、回火后硬度为61～67 HRC,显微组织为马氏体3级,表层3 mm内无屈氏体。无机高分子水溶性淬火液淬火工艺淬、回火后的硬度和金相组织符合JB/T 1255—2014的要求。无机高分子水溶性淬火介质淬火工艺提升了GCr15SiMn轴承钢的综合性能。     

65模数齿条加工工艺

模数为65的大齿条是1300t混铁炉回转装置中的传动零件,如图1所示,它是我厂有史以来生产的最大模数的齿轮类零件。齿条工作时需把混铁炉转动出铁水,然后复位,两种状态下分别承受压、拉两种轴向力。齿条材料为40Cr,重量为9.3t。技术要求调质处理229～269HB,机械性能σ0=637MPa、σs=449MPa、ψ=35%、δs=10%、AKU=23J、齿轮齿条副啮合要素m=65、z=33、α=20°、h*a=0.8、h=117、ξ=0.3、齿轮齿条副精度等级9FH,齿轮齿条副安装中心距及偏差A=409.5±0.062,齿槽跳动公差Fr=0.42,齿向公差Fβ=0.09,齿距累积公差FP=0.475,齿形公差ff=0.127…     

调高齿条热处理变形的分析与控制

分析了调高齿条在气体渗碳、淬火和回火过程中的变形特点,并且通过各因素对其变形的影响,找出了调高齿条热处理变形规律、控制和预防的有效方法。     

渗氮在30CrMnSiA钢板制造的环状阀片上的应用

一、概 述过去,我厂一直是按照63年化工部厂际联合技术条件《活塞式压缩机环状阀片暂行技术条件》,用30CrMnsiA钢板制造阀片。从制造工艺上仅仅考虑到磨损和疲劳破坏情况,只适当提高阀片的冲击值,曾经采用过以下几种热处理方法:淬火——低温回火 硬度HRC46～54淬火——中温回火 硬度 HRC36～46淬火——高温回火 硬度 HRC30～32等温淬火 硬度 HRC42～44其中,多数是采用淬火温度870±10℃,低温回火温度260～280℃,其机械性能是:     

Y-54插齿机齿条的校直

齿条(图1)是插齿机上的重要零件之一。热处理经渗碳淬火,要求硬度大于HRC56,弯曲变形小于0.40毫米,两端内孔椭圆度应在所留磨量(0.6毫米)之内。因为热处理后变形数量很多,因此,校直工作量大。我们对齿条的校直方法进行了摸索,最后采取了水冷凹面校直法,取得了很好的效果。现介绍如下,供大家参考。     

齿轮锥形变形修正法

我厂有一种齿轮(见图1),材料为45钢,技术要求:整体调质处理,硬度HRC26～31;齿部高频淬火,硬度HRC48～53,淬硬层深度1mm。 齿轮经高频淬火后,A部外圆直径比B部外回直径减少0.2mm,呈锥形变形。因而     

如何稳定游标卡尺量爪测量面的硬度

<正> 根据GB1214—75规定:游标卡尺量爪测量面的硬度应不低于HRC58。但我厂生产的卡尺量爪测量面的硬度,曾在较长时间内不稳定;原来以为是热处理淬火有问题,便将量爪测量面淬火工艺由HRC58～62改为HRC59～63。而事实是,热处理后量爪测量面的硬度达到工艺要求,但出厂的游标卡尺量爪测量面硬度仍不稳定。究竟是什么因素促使硬度下降呢?游标卡尺是用T_8碳素工具钢制成的。碳素工具钢淬火后,其机械性能随回火温度不同而     

PAG水基淬火液对42CrMo钢调质组织性能影响的研究

利用光学显微镜观察组织,利用洛氏硬度计、万能试验机和冲击试验机进行力学性能测试,对不同规格的42CrMo钢在8%、10%和12%PAG水基淬火液中淬火再高温回火后,对组织性能的影响进行了研究。研究结果表明,42CrMo钢在8%、10%和12%PAG水基淬火液中淬火,直径在φ200mm以内,表面硬度为51~54HRC;590℃回火后,表面硬度为30~33HRC;心部硬度分别为25.5~28.3、24~28和23~27HRC;距表面30mm处为回火索氏体,心部为回火索氏体和铁素体,并随PAG水基淬火液浓度增加,心部铁素体量增加;距表面17.5mm处,抗拉强度≥860 MPa,伸长率≥16.5%,断面收缩率≥63%,冲击吸收能量≥103J。