界面作用对HDPE／POE-g-MAH／CaCO3三元复合材料韧性的影响

通过界面改性，制备了以CaCO3为核，马来酸酐接枝（乙烯／辛烯）共聚物（POE-g-MAH）弹性体为壳的高密度聚乙烯（HDPE）／PoE-g-MAH／CaCO3三元复合材料。由于“核-壳”结构的形成，弹性体和CaCO3表现出协同的增韧作用。在相同的POE-g-MAH含量时，与未经表面处理的CaCO3相比，表面处理的CaCO3由于与弹性体形成粘结更强的界面，使得三元复合材料的“脆-韧”转变提前。     

纳米碳酸钙和马来酸酐接枝乙烯-辛烯共聚物弹性体对PA 6脆韧转变及协同增韧的研究

制备了尼龙6(PA6)／马来酸酐接枝乙烯—辛烯共聚物弹性体(POE—g—MAH)／纳米CaCO3复合材料。SEM分析表明,部分CaCO3粒子均匀分散在尼龙基质中,部分纳米CaCO3粒子为POE—g—MAH所包覆而形成了“壳—核”结构。随着基体中纳米CaCO3的增加,PA6／纳米CaCO3／POE—g—MAH发生脆韧转变所需要的弹性体量增加;在韧性断裂时,纳米CaCO3和POE—g—MAH对PA6的增韧有显著的协同作用。     

马来酸酐接枝POE对PA6／纳米CaCO3复合材料性能的影响

研究了马来酸酐接枝POE(POE-g-MAH)对PA6／纳米CaCO3复合材料力学性能的影响。SEM分析表明：部分纳米(CaCO3粒子均匀分散在PA6基体中，部分纳米CaCO3粒子为POE-g-MAH所包覆形成壳-核结构。随着基体中纳米CaCO3的增加，PA6／纳米CaCO3／POE-g-HAM发生脆-韧转变所需要的弹性体量增加。在脆-韧转变区后，纳米CaCO3和POE-g-MAH对PA6的增韧有显著的协同作用，其原因可能是壳-核结构中的填料粒子的“滚珠”作用使断裂应变增加。复合材料的拉伸屈服强度随纳米CaCO3的增加而略有下降。纳米CaCO3的加入使复合材料的热变形温度有所提高。     

纳米CaCO3／ABS／POE／EVA复合材料的协同效应及力学性能研究

用挤出法制备了纳米CaCO3／丙烯腈-丁二烯-苯乙烯／热塑性聚烯烃弹性体／乙烯-醋酸乙烯（纳米CaCO3／ABS／POE／EVA）复合材料。对力学性能的测试表明，材料的冲击强度大幅度提高而拉伸强度基本保持不变。分别通过相差显微镜（PCM）及扫描电镜（SEM）观察试样的相态结构和冲击断面的微观形态。结果表明，纳米CaCO3对弹性体有细化作用，纳米CaCO3、POE、EVA在对ABS的增韧过程中有良好的协同效应。     

PP／POE／纳米CaCO3复合材料力学性能研究

研究了PP/POE／纳米CaCO3复合材料的力学性能、脆-韧转变规律及其与纳米CaCO3含量、分散相POE粒径的关系。结果表明：含4份CaCO3的PP/POE／纳米CaCO3复合体系，达到脆-韧转变所需的弹性体POE量最少。纳米CaCO3的添加还可以提高复合材料的弯曲模量，在增韧的同时提高材料的刚性。研究发现PP／POE／纳米CaCO3三元体系的基体层厚度与脆-韧转变的关系符合逾渗定理。     

MAH—g—PP孚L液对PP／GF复合材料界面的影响

利用自制的MAH—g—PP乳液和KH-550溶液组合进行玻纤的表面处理。考察了MAH—g—PP乳液和KH-550溶液处理对PP／GF界面粘结的影响,研究了MAH—g—PP乳液处理玻纤表面的适宜温度和时间,探讨了MAH—g—PP乳液对PP／GF的偶联机理。结果表面：玻纤表面经MAH—g—PP乳液和KH-550溶液处理后,在PP／GF界面上形成了牢固的化学键连接,出现了明显的横晶层;MAH—g—PP乳液处理玻纤表面的适宜温度和时间为105℃、1h;MAH—g—PP乳液对PP／GF的偶联机理为乳液中的羧基与玻纤表面KH-550的氨基发生化学键合。     

苯乙烯-异戊二烯-苯乙烯嵌段共聚物及其接枝马来酸酐增韧聚苯乙烯/纳米碳酸钙复合材料

以过氧化二异丙苯（DCP）为引发剂,通过单螺杆挤出机熔融挤出,制备了苯乙烯-异戊二烯-苯乙烯接枝马来酸酐（SIS—MAH）,研究了SIS及SIS—MAH对聚苯乙烯（Ps）／纳米碳酸钙（nano—CaCO3）复合材料物理、力学性能的影响,对其结构进行了表征。结果表明,MAH的用量宜为SIS质量分数的3％,DCP的用量应小于MAH质量分数的0．3％;当1份nano—CaCO3加入到PS／SIS（质量比100／2）复合材料3中,SIS与nano—CaCO3产生协同增韧效应,复合材料的无缺口冲击强度可提高到9．83kJ／m^2,但其缺口敏感性增大;SIS—MAH较SIS对PS／nano—CaCO3复合材料具有更好的增韧效果,接枝率为3．08％的SIS—MAH改性PS／CaCO3复合材料（质量比100／5／6）的无缺口冲击强度可提高到11．69kJ／m^2;当SIS用量为6份时,SIS改性复合材料不发生弯曲断裂;当SIS—MAH用量为2份时,SIS—MAH改性复合材料不发生弯曲断裂。     

PP/弹性体/无机微粒三元复合材料的研究

以新型聚烯烃弹性体POE为增韧剂，以玻璃微珠、纳米CaCO3为增强剂，将传统的弹性体增韧方法和新型的纳米微粒增韧增强手段相结合，利用双螺杆挤出机，通过熔融共混工艺制备聚丙烯（PP）／聚烯烃热塑性弹性体（POE）／无机微粒复合材料。测试了复合材料的力学性能，并利用扫描电子显微镜（SEM）对三元复合材料的的断面形貌进行了研究。     

马来酸酐接枝POE改性SAN树脂的制备与性能研究

利用熔融接枝法制备了马来酸酐接枝乙烯-辛烯共聚物（POE-g-MAH），探讨了过氧化异丙苯（DCP）和马来酸酐（MAH）用量对POE—g—MAH接枝率的影响，得出了最佳的DCP和MAH用量分别为0．10份和2．0份。将不同接枝率的POE—g—MAtt与丙烯腈-苯乙烯共聚物（SAN树脂）共混，发现POE—g—MAH的接枝率越高，对POE—g-MAH／SAN体系的缺口冲击强度的提高越显著。     

界面作用对HDPE/POE-g-MAH/CaC0_3三元复合材料韧性的影响

通过界面改性,制备了以CaCO_3为核,马来酸酐接枝(乙烯/辛烯)共聚物(POE-g-MAH)弹性体为壳的高密度聚乙烯(HDPE)/POE-g-MAH/CaC0_3三元复合材料。由于"核一壳"结构的形成,弹性体和CaC0_3表现出协同的增韧作用。在相同的POE-g-MAH含量时,与未经表面处理的CaC0_3相比,表面处理的CaC03由于与弹性体形成粘结更强的界面,使得三元复合材料的"脆-韧"转变提前。     

POE官能化新方法及其应用

利用熔融接枝法将马来酸酐（MAH）接枝上聚烯烃弹性体（POE），制备了马来酸酐接枝聚烯烃弹性体（POE-g-MAH），探讨了各个因素对POE-g-MAH接枝率和熔体流动速率（MFR）的影响，得出了最佳配方为：50gPOE中加入MAH0．75g，过氧化二异丙苯（DCP）：0．125g；反应温度为180℃，反应时间8min。螺杆转速80r／min^-1在此基础上添加第二单体苯乙烯（St），当St与MAH质量比为0．8，接枝率达到1．02％；将POE与接枝产物POE-g-HMA同时作为弹性体改性尼龙6（PA6），研究发现，弹性体含量一定，PA6／弹性体为80／20，POE，弹性体为20％时，体系的缺口冲击强度较纯尼龙提高接近8倍，而其他力学性能改变不大。     

PP／弹性体／无机粒子三元复合材料的研究

本文以新型聚烯烃弹性体POE为增韧剂，以玻璃微珠、nano-CaCO3为增强剂，将传统的弹性体增韧方法和新型的纳米粒子增韧增强手段相结合，利用双螺杆挤出机，通过熔融共混工艺制备了聚丙烯（PP）／聚烯烃热塑性弹性体（POE）／无机粒子复合材料。测试了复合材料的力学性能并利用扫描电子显微镜（SEM）对三元复合材料的的断面形态进行了研究。     

PA66／PP／POE—MAH合金的形态结构与力学性能

通过直接共混法制备了PA66／PP／POE－MAH合金，性能测试表明PA66／PP／POE－MAH合金的常温及低温缺口冲击强度较原PA66有较大提高，而吸水率则明显下降，拉伸强度变化不大。DSC测试显示，POE－MAH可降低PA66及PP的熔点及热焓，表明POE－MAH影响着PA66和PP的两相界面作用和结晶行为，SEM照片显示分散相粒径大小及两相界面结构与POE－MAH含量相关。     

凹凸棒石／茂金属聚烯烃复合材料的结构与性能

研究了加工温度、偶联剂改性、增容剂KEOC－g－MAH等因素对凹凸棒石（AT）／聚烯烃热塑性弹性体（EOC）复合材料性能的影响。结果表明，加工温度越高，熔体粘度越低，AT的分散越不好；加入较高接枝率的增容剂EOC－g－MAH，用KH550处理的凹凸棒石对EOC的补强效果最好。当经KH550处理的凹凸棒石为10份，接枝率为0．89％的EOC－g－MAH为15份时，复合材料的100％拉伸模量、拉伸强度和撕裂分别比EOC弹性体提高104％、65％、25％。通过SEM、DSC、TEM分析表明，制备的AT／EOC复合材料是凹凸棒石微米尺寸分散的复合材料，AT未能分散形成纳米单晶，并且AT对EOC的结晶、熔融无明显影响。     

POE和EPDM增韧PP/CaCO3复合材料的研究

用聚烯烃弹性体(POE)和两种三元乙丙橡胶(EPDM)增韧PP／纳米CaCO3，研究了弹性体种类和用量对复合材料的力学性能和流动性能的影响。结果表明：随弹性体用量增加至30份，3种复合材料的拉伸强度下降，断裂伸长率上升，硬度下降，常温和低温冲击强度都有较大幅度提高；在20～25份填充范围内，POE增韧效果良好，PP／POE／CaCO3的综合性能优良；弹性体填充量为30份时，3体系为典型的假塑性流体，PP／POE／CaCO3体系有更强的非牛顿性(粘切敏感性)。     

PP-g-MAH与POE-g-MAH增韧PET

利用双螺杆挤出机，采用聚丙烯接枝马来酸酐（PP—g—MAH）以及马来酸酐接枝聚乙烯辛烯弹性体（POE—g-MAH）作为增韧剂与聚对苯二甲酸乙二醇酯（PET）进行熔融共混。分别研究了两种增韧剂对PET力学性能以及热稳定性的影响。通过冲击、拉伸、弯曲性能的测试以及SEM、DSC的综合测定，结果表明：在两种增韧剂中，POE—g—MAH可大幅度提高PET的韧性，且在添加量达到10％时，复合材料具有良好的综合性能。     

马来酸酐对PVC／CaCO3力学性能的影响

在PVC加工过程中，通过共混，使马来酸酐（MAH）中的双键与PVC降解形成的共轭双键发生Diels—Alder加成反应，MAH接枝到PVC分子链上，改善了PVC与CaCO3的相容性，提高了PVC与CaCO3的粘接力，从而提高了PVC／CaCO3的力学强度。     

（PE-HD／SEBS）-g-MAH对PE-HD／木粉复合材料增容的研究

采用转矩流变仪制备出马来酸酐（MAH）接枝PE-HD）／氢化（苯乙烯-丁二烯-苯乙烯）共聚物（SEBS）（PE-HD/SEBS）-g-MAH作为PE-HD／共混物木粉复合材料的界面相容剂，并研究了制备过程中转矩的变化，结果表明，体系的转矩随着MAH和引发剂过氧化二异丙苯含量的增加而增加，苯乙烯促进了MAH和PE-HD／SEIKS的反应；通过傅里叶红外分析证实了MAH接枝到聚合物上。（PE-HD／SEBS）-g-MAH能明显地提高PE-HD／木粉复合材料的力学性能，当其添加量为2％（质量分数，下同）时复合材料的拉伸强度、弯曲强度和冲击强度分别增加了157％、146％和145％；扫描电镜也能观察到加入相容剂的复合材料界面粘接非常好，进一步证实了（PE-HD／SEBS）-g-MAH提高了复合材料的界面相容性。     

聚烯烃弹性体增韧改性聚碳酸酯的研究

用四种聚烯烃弹性体对聚碳酸酯（PC）进行了增韧改性。探讨了不同种类和用量的增韧剂对聚合物共混物力学性能的影响。结果表明，EVA的加入使共混物韧性改善最明显，当其用量为15％时，材料的缺口冲击强度提高至38．7kJ／m^2，为纯PC的25倍，但材料的拉伸强度急剧下降。POE—g—MAH对PC的增韧效果仅次于EVA，但共混物的拉伸强度降低程度比EVA小，且共混物的断裂伸长率提高很多。其它两种共混体系PC／EAA、PC／LLDPE-g—MAH的性能介于EVA和POE—g—MAH之间。综合考虑材料的各种机械性能，添加20％的POE—g—MAH的PC共混物的性能较佳。     

PP／mPE／无机填料三元复合材料的形态结构和力学性能

采用刚性无机填料对茂金属聚乙烯（mPE)弹性体增韧聚丙烯（PP）二元共混体系进行增强，从而制得PP／mPE无机填料三元复合材料。分别探讨了CaCO3用量对复合材料拉伸性能和低温冲击性能影响，并考察了不同填料的增强效果。实验结果表明，由于弹性体的存在，无机填料的增强作用减弱；共混物的低温冲击强度也因填料的加入而大幅度下降，但经过表面处理的高岭土体系的冲击强度反而提高。SEM断裂形貌显示，未经表面处理的填料和基体的界面结合较弱，而改性高岭土则以层状结构分散于基体中，并呈现牢固的界面结合。