宾汉体浆液扩散半径的研究及应用

本文在广义达西定律及球形扩散理论模型的基础上，推导出了宾汉体(Binham Fluid)浆液在砂土中进行渗透注浆时有效扩散半径的计算公式，并提出了求解方法，给出了该公式在防洪堤注浆防渗帷幕工程中的应用。运用该公式可以计算出宾汉体浆液扩散半径满足设计要求时所需注浆压力及其沿地层深度的变化，与Maag公式相比，发现达到同样扩散半径所需的注浆压力，Maag公式的计算结果明显偏小。施工检测结果表明实测的扩散半径与本文公式设计值虽然有差异，但基本能满足要求。     

长江宜昌段枯水期河水扩散特征

介绍了使用示踪剂在长江宜昌段枯水期进行的扩散试验。试验结果表明，示踪剂的横向浓度分布方差随纵向距离增加而增大；无量纲横向扩散系统可由ky／ud＝－0.92＋0.82log（B／d）加以计算。通过对试验结果的分析，给出了稀释不均匀因子和污染物在河流中浓度增量的经验公式．     

倾斜岸坡角形域顶点排污浓度分布的理论分析

基于镜像法原理和角形域平面镜映射实验，给出了横向和垂向扩散系数不相等的角形域映射图。从无限区域静止水体中瞬时线源的二维扩散和等强度连续点源三维移流扩散简化方程的解析解人手，分析推导出角形域顶点排污瞬时线源扩散的浓度计算公式，进而得到了角形域顶点排污等强度连续点源移流扩散浓度分布的理论公式。对该理论公式的分析与讨论表明，在简化条件下该理论公式与可对比理论解完全一致，角形域内角角度对污染物的浓度分布影响很大，角形域顶点排污浓度分布具有复杂性和多重性。该理论公式可为水库岸边污染混合区浓度估算提供有力的工具。适用条件为顺直倾斜岸坡大宽度深水情况，满足内角 （n为自然数）的角形域顶点排污的浓度计算。     

地下洞室通风有害气体浓度变化分析

针对地下洞室施工通风，对在理想状态下气体运动状态及通风过程的分析研究，得出施工通风过程中有毒有害气体扩散的浓度变化公式，揭示了有毒有害气体的扩散变化规律，并用工程实例对理论分析进行了验证。同时对有毒有害气体浓度变化曲线进行仿真分析，得出在不同通风量下洞室的通风效果，结果表明恒通风量通风模式在节能方面存在不足。     

非线性Stokes波浪场中污染物输移扩散研究

本文讨论了二阶Stokes非线性波浪作用下流体微团的平动和变形对污染物输移及混合扩散的影响,推导了相关公式,得出了波浪场作用下污染物输移及混合扩散的基本规律,为进一步研究波浪场中的纵向离散系数提供了一定的理论依据。建立了基于有限元方法(FEM)的对流扩散数学模型．对理论推导的结果进行了验证。研究结果表明：在非线性波浪场中．污染物的混合扩散除了受漂移速度影响外,具有明显各向异性的特征。     

不同粒径下悬移质含沙量垂线分布公式的验证与比较

泥沙扩散理论是研究悬移质含沙量垂线分布应用最广泛的理论。介绍扩散理论并评述由扩散理论衍生出的Rouse公式、张小峰公式以及Zagustin公式。分别采用粗颗粒及细颗粒泥沙实测资料对3个公式进行验证比较,并对验证结果进行分析。结果表明:在粗颗粒情况下张小峰公式精度较高;在细颗粒情况下3个公式与实测资料均有较大出入,但对分布指数进行修正后Rouse公式及Zagustin公式精度较高。     

论悬称质含沙量沿垂线的分布

按扩散理论、二相流理论、湍流猝发理论和随机理论对悬移质含沙量沿垂线分布的近期研究成果进行了分析，归纳和总结，得到了一个与张红武分布公式等价，但更简单、应用更方便的结果，给出了应用实例，推导了基于二相流理论，湖流猝发理论和随机理论的悬移质垂线分布的争析公式。     

论悬移质含沙量沿垂线的分布

按扩散理论、二相流理论、湍流猝发理论和随机理论对悬移质含沙量沿垂线分布的近期研究成果进行了分析、归纳和总结.得到了一个与张红武分布公式等价，但更简单，应用更方便的结果，给出了应用实例.推导了基于二相流理论、湍流猝发理论和随机理论的悬移质垂线分布的解析公式.     

矩形扩散水跃水力计算新公式

通过对矩形扩散水跃研究，给出了不同的宽深比，不同的佛劳德数及不同的扩散角下的水跃表面轮廓曲线，水跃长度及侧墙压力系数的计算公式，并应用动量原理导出矩形扩散水跃的理论公式，以便设计和实际应用。     

扩散段水跃共轭水深近似计算

依扩散段水跃基本方程为基础，利用直接求解跃前水深近似算式，求出跃前水深值．并对扩散段水跃基本方程进行优化，可得到求解扩散段共轭水深算式，且举出算例，效果良好，以供商酌。     

悬移质浓度垂线分布——求解费克第二定理

本文从挟沙均匀水注的水沙运动特征出发，分析得到，泥沙的扩散是床面连续面源垂直向上的一维扩散，服从费克第二定理泥沙扩散的直接媒介是大尺度旋涡。借助量纲分析，直接求解费克第二定理，得到浓度垂直线分布公式为代数高斯公式。公式与实测点符合较好，尤其在附近仍能保持误差最小，克服了公式的缺陷。     

薄防渗墙墙体渗透性检验的计算方法

墙体渗透系数是防渗墙质量和效果检验的重要指标，合理确定渗透系数k值具有重要的意义．针对拟制定的行业规范，我们根据渗流理论和严格的数学计算方法，提出了薄防渗墙渗透系数计算方法(公式)．为了在今后采用行业规范中利于工程技术人员的应用，特将这些公式的推导过程列出。     

黄河孟津段扩散系数的确定

为了获得黄河孟津段河流扩散系数值，我们于1991年7月进行了现场示踪剂实验．采用示踪剂岸边恒速连续投放，稳态二维Taylor扩散模型描述，应用有限差分法求得纵向扩散系数值Dx＝40m2／s，横向扩散系数值Ds＝0．32m2／s．将这些扩散系数值用于本河段示踪剂扩散输移模拟计算，其计其值与另一组示踪实验示踪剂实测值的平均相对误差为13．4％．表明本次示踪实验确定的扩散系数值是可靠的，可以用于Taylor扩散模型对该河段污染物不均匀扩散输移过程进行定量描述．     

明渠高含沙水流的两个重要特性研究

本文从三维恒定雷诺方程式出发导出了计算二维均匀明渠高含沙水流紊流极限切应力τＢＴ的公式．公式中包含了紊动扩散系数εｍ，并通过分析天然河道实测资料和室内水槽试验资料研究了εｍ沿垂线分布的规律，结论是明渠高含沙水流的紊动扩散系数εｍ沿垂线分布规律和低含沙水流的类似，在河底处εｍ为０；在河底至相对水深０．２范围内εｍ随水深增加而变大，在相对水深０．２至水面范围内εｍ为常数．用所得τＢＴ计算公式对部分天然河道实测资料进行验算，大多数明渠高含沙水流属紊流流态，不存在紊流极限切应力τＢＴ     

黄河多泥沙河段扩散系数的示踪实验研究

扩散系数的确定是河流水质模拟与预测的一项重要内容。为确定黄河多泥沙河段横向混合系数和纵向离散系数,在黄河孟津段进行了现场扩散示踪实验。实验选择不被泥沙吸附、在黄河本底浓度值低、测定方法成熟的重铬酸钠作为示踪剂,示踪剂采用岸边有限时段恒速连续方式投放。示踪剂在混合区的混合输移规律用稳态二维Taylor扩散方程定量描述,扩散方程中的扩散系数用有限差分法求解。根据示踪实验获得的实测数据,计算求得横向混合系数值为0．32m^2／s、纵向离散系数值为40m^2／s。用求得的扩散系数值进行示踪剂扩散输移模拟计算,其模拟计算值与实测值相比较的最大相对误差为27．2％。结果表明本次示踪实验是成功的,由示踪实验确定的扩散系数值是可靠的。考虑本河段水力学情况,选择式E=αHu,作为由水力学参数直接推导扩散系数的经验公式,并且根据示踪实验的实测数据进行计算,得到实验河段的无因次横向混合系数αx值为3．61、无因次纵向离散系数αx值为451．25。     

承载比试验的初步探讨

本文阐述了承载比（ＣＢＲ）试验的重要性和广泛性，以３种土类的试验，介绍了室内试验的方法和试验结果的比较；提出了运用设计ＣＢＲ值设计柔性路面厚度和确定设计ＣＢＲ值的试验方法。说明了荷载强度与贯入量之间是双曲线变化的关系．     

利用PVC土工膜重新衬砌引水渠

利用ＰＶＣ土工膜重新衬砌引水渠意大利朗卡格利亚电站的加固和修复工程，包括引水渠修复。根据不同的条件和问题，进行陡坡明渠段（Ａ型）和无陡坡明渠段（Ｂ型）。大部分渠段采用Ａ型渠段的方法．并使用新的材料，Ｂ型渠段使用另一种方法仅用于小部分渠段。衬砌的渠道总...     

地下室底板在水浮力作用下的变形机理研究

以某地下室上浮破坏案例为背景，首先借助弹性力学的薄板弯曲理论推导出地下室底板的挠度表达式，并通过表达式计算地下水位位于地下室底板以上的12种情况下的地下室底板最大挠度，并列举9．5ｍ、6．5ｍ、15ｍ的三种情况下的地下室底板最大挠度，然后依靠ＡＢＡＱＵＳ软件分别对地下水位位于地下室底板以上的12种情况进行数值模拟，选取其中9．5ｍ、6．5ｍ、15ｍ的三种情况进行分析，并将理论推导结果与数值模拟结果进行比较，以此来验证这一理论推导公式的合理性，最终验证了公式推导较为合理。最后根据分析结果提出3种关于地下室底板上浮破坏的防治措施。     

底流消能的跌坎型消力池再附长度的试验研究

再附长度是衡量坎后底滚回流区水流特征的一个重要参数,再附长度随水流入射角度、跌坎深度的变化而变化。根据平面紊动射流理论,建立淹没紊动射流的扩散方程,推导出再附长度计算的半经验公式,并结合水力学试验,对公式进行验证。结果表明,通过试验观测所得观测值与通过半经验公式计算所得理论值吻合较好。     

长江黄河垂线流速和含沙量分布规律

根据长江和黄河实测的流速、悬移质含沙量及其级配的垂线分布资料，分析了它们变化的规律性，检查了现有理论和经验公式与实测资料的符合程度，并对有关参数进行了探讨，分析表明：各垂线流速分布可以用指数流速分布公式和对数流速分布公式表示，各垂线含沙量分布既可用指数分布又可用对数流速分布导出的含沙量公式表示。相对水深η＝ｙ／ｈ＝０．４处的流速和含沙量及级配基本上都等于垂线平均值。从而可知，用η＝０．４处的流速和