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相似文献
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1.
文章以包钢生产的07系列压力容器钢为实验材料,进行了调质热处理工艺研究,探讨了淬火温度、时间及回火温度对实验钢组织和性能的影响。最终确定了不同厚度规格实验钢板的淬火温度为900~920℃,回火温度则根据厚度控制在600~650℃,研究结果为实际生产中热处理工艺的制定提供了理论依据。  相似文献   

2.
26CrMoNbTiB(S135)钻杆管热处理工艺的研究   总被引:1,自引:0,他引:1  
在不同的热处理条件下,测定了26CrMoNbTiB钻杆管的性能和组织.研究结果表明,回火温度的提高,回火保温时间延长,强度指标下降,塑性和韧性指标上升;而淬火温度对该钢种的力学性能则没有明显的影响.最佳热处理制度为:淬火温度900℃,保温30 min,回火温度590℃,保温60min.经此热处理工艺处理后,能满足API5D标准各项要求,并达到S135钢级的中上限水平.  相似文献   

3.
热处理工艺对X80热煨弯管用钢组织性能的影响   总被引:2,自引:0,他引:2  
张帅  任毅  王爽  刘文月 《钢铁》2011,46(5):81-84,88
X80热煨弯管在弯制成型时要经历热处理过程,为保证弯管的最终性能需深入研究热处理工艺对X80弯管用钢组织性能的影响.采用不同工艺对X80热煨弯管用钢进行热处理,并对热处理后材料的组织性能及其与淬火温度和回火温度的关系进行了深入研究.结果表明:随着淬火温度升高,材料强度提高,韧性降低;而随着回火温度的升高,材料的组织、位...  相似文献   

4.
黄兆军 《冶金设备》2004,(1):29-32,39
研究了热处理工艺对钢管连轧机架耐磨复合衬板工作层材料力学性能的影响。结果表明 ,淬火温度低于 90 0℃时 ,硬度随淬火温度升高而升高 ,高于 90 0℃时 ,硬度反而下降。淬火温度低于 92 0℃时 ,温度对冲击韧性影响不明显 ,淬火温度高于 92 0℃时 ,冲击韧性略有下降。回火温度高于 45 0℃时 ,硬度明显降低。随着回火温度升高 ,冲击韧性和断裂韧性提高。回火温度高于 40 0℃时 ,延伸率和断面收缩率大幅度提高。3 5 0℃回火后耐磨性达到最大值。耐磨复合衬板工作层材料的最优热处理工艺为 :90 0~ 92 0℃淬火 +3 5 0~ 3 70℃回火。  相似文献   

5.
就工程机械用履带钢23MnB的热处理工艺进行了研究.讨论了淬火温度对23MnB钢性能及组织的影响,以及回火温度对钢机械性能的影响,确定出了23MnB钢合适的热处理工艺制度.  相似文献   

6.
为提高卡玛合金箔式应变片的检测精度和稳定性,着重研究了卡玛合金最终热处理制度、组织与应变片材料要求的各项性能的关系。卡玛合金在合适的成分和工艺条件下,具有优质应变片材料的一系列良好性能。不同的最终回火温度对其电阻温度系数(TCR)有显著的影响。合适的回火温度可得到低TCR值。研究了合金的显微组织。合金冷轧后为单一的γ相固溶体,回火处理有γ′相析出。对于卡玛合金在γ′相开始析出的温度回火、在一定量γ′相和Υ相的配合下,可得到最佳TCR值及其他电性能。  相似文献   

7.
冷艳  黄维刚 《四川冶金》2010,32(1):8-11
本试验研究了不同淬火和回火工艺热处理对Cr12MoV钢组织、硬度和磨损性能的影响。实验结果表明:当在1050~1100℃范围内淬火、520℃回火时,得隐针马氏体+少量残余奥氏体组织,材料硬度与耐磨性均较好;当在1100℃淬火,各温度二次回火硬度均较一次回火高,当在550℃回火时,试验钢实现二次硬化,且残余奥氏体大量转变,硬度和耐磨性达最大值,材料性能最优。  相似文献   

8.
研究了5NiCrMo低温钢的调质热处理工艺,分析了回火温度对该钢组织和力学性能的影响。结果表明:试验钢经调质热处理后,形成了回火马氏体和逆转变奥氏体的混合组织。560~640℃回火时,随温度提高,屈服强度呈降低趋势,-100℃冲击功先升高、在620℃回火时达到峰值后降低。深冷后保留的逆转变奥氏体显著影响试验钢的低温韧性。拉伸和冲击性能均满足要求的回火温度是580~620℃。  相似文献   

9.
利用正交试验研究P91钢热处理工艺与性能之间的关系,并通过热处理及生产试验验证,最终对其热处理工艺进行优化。结果表明,影响P91钢性能的主次顺序为回火温度、回火时间、正火温度和正火时间。通过引入客户对P91钢力学性能的要求为衡量指标,并试验验证,得出P91钢经过(1 050±10) ℃正火,(770±10) ℃、(210±10) min回火后,获得了良好的力学性能和细小均匀的回火板条马氏体组织,热处理及生产试验验证达到预期目标,可在生产中推广实施。  相似文献   

10.
研究了8Cr4W9V2耐温轴承钢的热处理工艺和性能,发现其最佳热处理工艺参数为淬火温度1 230 ℃,回火温度550 ℃;回火3次,每次1.5 h.经上述热处理后,钢的硬度为HRC 64.4,无缺口冲击韧性为48.3 J/cm2,并且具有良好的抗回火软化性能和优异的高温性能,接触疲劳寿命L10=15.12×107次,是Cr4Mo4V钢的2倍.  相似文献   

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The recently published 1994 National Earthquake Hazards Reduction Program (NEHRP) provisions include new and substantially improved provisions for the seismic design of nonstructural components, including architectural, mechanical, and electrical components. The provisions are a significant departure from the 1991 NEHRP provisions and other seismic provisions, such as those offered by the 1994 Uniform Building Code (UBC). The design-force provisions are rationally derived and consider actual in-structure acceleration data recorded in recent significant California earthquakes. Also considered in the design-force equations are the dynamic properties of the components, the location of the component within the supporting structure, the safety and operational importance of the component, and the component's anchorage ductility and energy-absorption capability. The resulting force requirements of the new recommendations are compared with the 1991 NEHRP provisions and the 1994 UBC requirements. In addition, explicit design displacement provisions are introduced and discussed.  相似文献   

20.
This paper presents guidelines for implementing the construction warranty contracting method in the highway construction industry. A logical, step-by-step method for effectively applying the warranty contracting program for use in the highway construction industry is developed. Relevant issues that may present obstacles to the implementation are addressed, while the best practices, compiled from an evaluation of the current industry’s state-of-the-art practices, will assist an interested state highway agency in creating a warranty specification. In performing this research, the current use of warranty specifications among state highway agencies was examined, and an in-depth case study of the Wisconsin Department of Transportation’s warranty program was conducted.  相似文献   

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