离子渗氮层的冲蚀及破坏机理的研究

研究了38CrMoAl、40Cr和灰口铸铁的离子渗氮层的冲蚀性能及破坏机理。讨论了材料的冲蚀与时间、攻角、速度和材料硬度的关系;离子渗氮层的冲蚀破坏机理;材料离子渗氮层呈现微切削和疲劳剥落,有脆性断裂特征,属于应力疲劳断裂;离子渗氮层在冲蚀破坏中可能首先在过渡层产生裂纹。     

离子渗氮层的冲蚀及破坏机理的研究

研究了３８ＣｒＭｏＡｌ、４０Ｃｒ 和灰口铸铁的离子渗氮层的冲蚀性能及破坏机理。讨论了材料的冲蚀与时间、攻角、速度和材料硬度的关系;离子渗氮层的冲蚀破坏机理;材料离子渗氮层呈现微切削和疲劳剥落,有脆性断裂特征,属于应力疲劳断裂;离子渗氮层在冲蚀破坏中可能首先在过渡层产生裂纹。     

硼化物层的磨料磨损特性及磨损机理

通过对磨料磨损试验和磨损表面形貌以及磨屑的观察与分析，对硼化物层的磨料磨损特性及磨损机理进行了研究，结果表明，单相硼化物层的耐磨性双相硼化物层，磨损表面有犁沟和犁沟边缘部分区域的脆性剥落，ＦｅＢ上的脆性剥落比Ｆｅ２Ｂ严重呈锯齿状，且边缘有长裂纹伸入基体，剥落的磨屑呈块状，是典型的脆性断裂，磨损过程由磨料对硼化物的微切削以及硼化层的脆性剥落控制。     

硼化物层的磨料磨损特性及磨损机理

通过对磨料磨损试验和磨损表面形貌以及磨屑的观察与分析，对硼化物层的磨料磨损特性及磨损机理进行了研究．结果表明，单相硼化物层的耐磨性高于双相硼化物层．磨损表面有犁沟和犁沟边缘部分区域的脆性剥落．ＦｅＢ上的脆性剥落比Ｆｅ２Ｂ严重，呈锯齿状，且边缘有长裂纹伸入基体．剥落的磨屑呈块状，是典型的脆性断裂．磨损过程由磨料对硼化物的微切削以及硼化层的脆性剥落控制     

不同的离子渗氮工艺对20CrMnTi钢的渗氮层的影响

为了实现快速深层离子渗氮,稀土Ce和椰壳活性炭被均匀地放到渗氮炉的阴极盘上,并使渗氮温度在530℃和490℃循环变化,渗氮时间为8 h。同时设计了其他3种工艺进行对比实验。研究发现:复合工艺中椰壳活性炭的加入能够改善渗氮层的性能,提高渗氮速度,提高渗氮层中ε相的比重。循环变温在复合工艺中能够起到抑制γ’相含量的降低和明显提高ε相的比重,提高渗氮层的综合性能。而稀土Ce的加入使得复合渗氮工艺能够明显提高渗氮速度,改善渗氮层性能,提高其耐磨性。复合工艺使得20Cr Mn Ti的渗氮层深度达到了368μm。 更多还原     

奥氏体不锈钢离子渗氮-PECVD-TiN复合处理层组织与性能特性研究

对１Ｃｒ１８Ｎｉ９Ｔｉ 奥氏体不锈钢进行离子渗氮－ ＰＥＣＶＤ ＴｉＮ 复合处理, 研究了复合处理层的组织与性能。结果表明： 复合处理层具有优良的膜基结合强度; 较之不锈钢基体, 耐磨性显著提高; 在０－５ ｍｏｌ／Ｌ Ｈ２ＳＯ４ 溶液中, 复合处理层不仅比单一渗氮层的耐蚀性高, 在过钝化区还表现出比不锈钢基体更优越的耐蚀性。     

奥氏体不锈钢离子渗氮层相结构与性能研究

对1Cr18Ni9Ti奥氏体不锈钢进行离子渗氮处理,研究不同渗氮条件下渗氮层的相结构与性能。结果表明:1Cr18Ni9Ti不锈钢离子渗氮时,钢中Cr与氮反应仅形成CrN,而非Cr2N;伴随CrN的形成,渗层原奥氏体转变为马氏体。经V(N2)∶V(H2)为1∶9及1∶3气氛氮化,渗氮层韧性很高;当气氛V(N2)∶V(H2)达3∶1时,形成大量γ′、ε相,渗层韧性剧减;气氛V(N2)∶V(H2)为1∶3时,耐磨性最佳。     

磨损条件对冷作模具钢的磨粒磨损特性及机理的影响

本文通过对三种冷作模具钢LDI、65Nb和Cr12MoV在不同磨损条件下的磨粒磨损试验,并结合金相组织分析和SEM形貌观察,研究了试验钢的磨粒磨损特性,讨论了钢的组织和力学性能对耐磨性的影响。结果表明:材料的磨损机理随磨损条件的变化而变化;LDI钢540℃两次回火组织具有优良的耐磨性。     

奥氏体不锈钢离子渗氮层相结构与性能研究

对1Cr18Ni9Ti奥氏体不锈钢进行离子渗氮处理，研究不同渗氮条件下渗氮层的相结构与性能。结果表明：1Cr18Ni9Ti不锈钢离子渗氮时，钢中Cr与氮反应仅形成CrN，而非Cr2N；伴随CrN的形成，渗层原奥氏体转变为马氏体。经V(N2)：V(H2)为1：9及1：3气氛氮化，渗氮层韧性很高；当气氛V(N2)：V(H2)达3：1时，形成大量γ’、ε桐，渗层韧性剧减；气氛V(N2)：V(H2)为1：3时，耐磨性最佳。     

钢水余热衬瓷层磨损机理

针对工业生产中摩擦磨损造成零件失效的现象,对材料表面耐磨损问题进行研究.采用钢水余热衬瓷技术,借助钢水散出的热量把陶瓷复合粉料烧结在铸钢件表面,形成了高耐磨性衬瓷层.磨损试验结果表明,衬瓷层磨损失重率是淬火45^#钢的1/80; 用SEM分析了涂层的显微组织,发现陶瓷颗粒比较均匀地分布在金属基体组织中,颗粒被基体金属紧紧包覆.分析认为,这些陶瓷颗粒承载着摩擦过程的大部分载荷,这种显微组织是耐磨性大幅度提高的重要原因之一.     

膜式省煤器磨损机理的探讨

通过某电厂光管式改造成膜式省煤器的运行实践和流场实验结果，建立了膜片间烟气的速度场和飞灰场分布曲线及函数关系式，阐述了膜式省煤器管外烟气流场的特点，分析，论证了采用传统方法计算膜式省煤器磨损量使用寿命的缺陷；提出了较切合实际的建议，对今后膜式省煤器的设计及应用，具有参考价值。     

砂带磨削的机理及砂带磨损的探讨

本文探讨了砂带磨削的机理及砂带磨损过程.作者以磨粒切削刃高度减少量和后面磨损率来描述砂带的磨损状态,说明了恒压力磨削和恒切入磨削的两种砂带失效的判断方法,并介绍了砂带的耐用度公式.     

岩石切割机理及刀具磨损问题的探讨

<正> 一、岩石切割刀具的切割机理岩巷掘进机械在作岩层切割时,由于岩石种类之不同,其切削阻力的大小是千差万别的,因此,对于不同的岩石,在开凿切削时无论是选用已有机械或是设计新型掘进机,都必须弄清工作对象——岩层的切削阻力大小及其变化特征。一般来说,推导切削阻力的理论计算式的前提条件应该是,首先弄清岩石切削机理,     

气力输送弯管的磨损及磨损机理研究

阐述了气力输送系统中弯管磨损的机理及影响弯管磨损的主要因素,提出了对弯管合理选用的方法,并介绍了几种适合气力输送的减磨、耐磨弯管的结构形式.     

空压机阀片离子渗氮

根据30CrMnSiA钢制空压机阀片的工作条件及技术要求,对该钢种经不同离子渗氮工艺处理后的渗层深度、组织结构和性能,作了分析。结果表明:空压机阀片渗氮,选用480℃和1.5～2小时是适宜的。     

快速气体渗氮机理及应用研究

依据化学势力学和动力学、材料界面科学，内扩散理论从及某些元素促进共渗的机理，本文在不加催渗剂和增添设备的情况下，设计出了循环两段Ｃ－ＴＳ、预强渗脉动ＰＳ－Ｐ及双重ＤＢ快速渗氮新工艺。该工艺省时节能，节约原材料，渗氮效果良好，具有明显的经济效益。新工艺不仅适用于３８ＧｒＭｏＡｌＡ渗氮专用钢，还适用于４２ＣｒＭｏ、４０Ｃｒ、３０ＣｒＭｎＴｉ、２３Ｍｎ３Ｖ２Ａｌ等材料。     

快速气体渗氮机理及应用研究

依据化学热力学和动力学，材料界面科学，内扩散理论以及某些元素促进共渗的机理，本文在不加催渗剂和增添设备的情况下，设计出了循环两段Ｃ—ＴＳ、预强渗脉动ＰＳ—Ｐ及双重ＤＢ快速渗氮新工艺。该工艺省时节能，节约原材料，渗氮效果良好，具有明显的经济效益．新工艺不仅适用于３８ＣｒＭｏＡｌＡ渗氮专用钢，还适用于４２ＣｒＭｏ、４０Ｃｒ、３０ＣｒＭｎＴｉ、２３Ｍｎ３Ｖ２Ａｌ等材料。     

空心阴极离子镀膜机中进行离子渗氮的探索

对DLKD-800到离子镀膜机进行了技术改进,在改进后的DLKD-800型离子镀膜机中,用W6Mo5Gr4V2的试片(φ15×4)进行了离子渗氮的探索试验,试验取得较理想的结果,为离子渗镀复合工艺的研究奠定了基础。     

38CrMoAl钢缸套离子渗氮

对38CrMoAl钢缸套进行了不同气氛的离子渗氮。结果表明,经550℃,8—10小时的离子渗氮可达到技术要求;与气体渗氮(515℃、24小时+530℃、48小时)相较,渗件质量高、生产周期明显缩短,经济效益显著。