连铸浇注过程滑动水口开度控制及喷钢分析

为改善钢包滑动水口反馈控制存在的滞后问题，基于伯努利原理研究了影响滑动水口开度的因素，提出水口开度前馈-反馈控制方案；分析了换包初期长水口与下水口接缝位置的喷钢原因及影响因素。结果表明，在恒拉速条件下，钢包液位逐渐降低，为了稳定中间包液面高度，需要增加滑动水口开度；减小滑动水口及长水口直径、增大水口吹氩速度均会增加钢液流经水口时的压力损失，而长水口浸入深度对钢液压力损失没有影响。开浇时，长水口内气体受钢液压缩及加热影响而压力增大，导致喷钢。采用喇叭型长水口及减小浸入深度可以使得水口内压力变小，降低喷钢现象发生的概率。本研究对实现滑动水口开度的在线实时稳定控制、提高中间包液面稳定性以及提高钢液质量有重要作用。     

不同预热方式下浸入式水口的温度场

运用ANSYS的CFD对浸入式水口两种预热烘烤方式下的瞬态传热过程进行了研究，得到了水口烘烤预热后的温度场分布和水口的升温曲线。研究结果表明，在燃烧式预热烘烤方式下，水口沿轴线方向的温度变化梯度较大，水口颈部预热后的温度较低，是导致水口颈部频繁断裂和较易出现竹节样裂纹的主要原因。而在抽风式预热烘烤方式下，水口的预热温度场分布更合理，水口颈部预热后的温度得到了大幅提高，是一种更为合理的水口预热烘烤方式。     

提高钢包滑动水口自开率的对策

本文对钢包滑动水口不自开机理做了有益的探讨。作者认为，滑动水口因受引流砂砂丘顶部的烧结砂层厚度，凝固钢壳厚度；水口区引流砂民受物理，化学作用的破坏，以及引流砂在水口开启后流动受阻等制约，均可导致水口不自开。引流砂的品质是影响水口自开率的重要因素。     

连铸浸入式水口结瘤现象的研究现状及发展

 水口结瘤是影响铸坯质量的重要因素，阐述了浸入式水口结瘤现象的研究现状，并概述了水口结瘤的机理，总结了目前防止结瘤的一些措施，提出从动力学角度研究水口结瘤的思路。     

日本川崎炉材公司开发出耐热震性好的下水口

钢包和连铸用Al2O3-C质下水口的主要损毁形态一般有2种：①水口发生内孔扩大；②水口的圆周和水口的纵向发生龟裂。前者需要提高耐蚀性；后者则需要提高耐热震性。但是，从下水口损毁的形态来看，一般不会因内孔扩大而导致水口寿命缩短，水口损毁主要是因水口中间部的横裂纹或下端部的纵裂纹产生的，抑制这些裂纹的发生与提高水口的使用寿命有关。     

方坯连铸中间包镶嵌式水口的改进

介绍了六流方坯中间包水口的设计和改进过程，研究了钢水中[Mn]含量和水口ZrO2对水口使用寿命的影响，并对水口使用寿命的提高进行了经济效益分析。     

氧化铝石墨质浸入式水口与低碳钢之间的反应机理

氧化铝石墨质浸入式水口与低碳钢之间的反应机理连铸过程中，耐火材料与钢水间的反应导致浸入式水口发生堵塞。在浇铸与基础试验之后，通过观察浸入式水口来研究含有二氧化硅的氧化铝石墨质水口与钢水间的反应，结果概括如下：（１）在浇铸后的浸入式水口的耐火材料中，观...     

特殊钢信息

X97501SHK-1型滑动水口的改进及应用（王雪峰）衡阳钢管厂改进型SHK－1滑动水口由水口机构和水口砖组成，其特点：（1）下滑板运动起点可调节，能确保水口对中。同时其有效行程亦可调整，能保证关闭时透气塞与上水口中心对齐。（2）吹氩托板圈与拖板前后框板之间的间隙得到准确     

连铸准沸腾碳素焊条钢水口结瘤的分析

分析了工艺因素对水口结瘤的影响，阐述了水口结瘤的机理及形成过程，提出了防止水口结瘤的工艺措施。     

设计涡流浸人式水口以得到最佳的中间包和结晶器之间水口压差损耗

在浸入式水口内部形成涡流的技术是控制连铸结晶器内部流动模式的有效措施。为了提高生产效率以及板坯和镀锡板的表面质量，日本技术学院、大阪大学、九州耐火材料和Sumitomo金属工业之向共同并发了在板坯铸机生产中，带有涡流叶片的浸人式水口产生的涡流流动。在浸入式水日内部的涡流叶片可导致在其内部形成漩涡流，并且消耗了在中间包和结晶器之向的势能。因此，设计涡流叶片和浸入式水口的内部形态时，应考虑水口处的流速以及在中间包和铸机结晶器之间的水口压差，因为其可以决定漩涡流速。在带有满刻度的水模试验基础上，我们得到了经验方程，根据流速、水口内部形状和漩涡叶片的特征，估算在中间包和结晶器之间所需要的水口压差，然后，我们根据水模试验结果得到的经验方程以及水口处的涡流数值分析，研究了产生涡流的能量效率。所得到的经验方程对于设计漩涡流浸入式水口具有重大的意义，这些水口可用于不同浇铸条件的生产工艺中。     

方坯连铸长水口-吹氩无氧化浇铸技术

采用所设计的方坯连铸时水口内部气氛的取样装置和气体分析仪，对涟源钢铁公司方坯连铸的不同密封方式的密封效果进行测试和分析。生产试验结果表明，只用长水口浇铸，无密封环保护，密封效果差，长水口内气氛中氧含量为10．0％—18．0％，长水口 密封环保护，密封效果明显提高，尤其第1炉效果显著，长水口内气氛中氧含量在1．0％—15．0％；长水口 吹氩保护效果最好，各炉次长水口内气氛中氧含量小于1．0％，达到无氧化浇铸的效果。因而发展了低氩气流量的长水口 吹氩的无氧化浇铸技术。     

板坯连铸机两种水口的比较

为了防止在水口内壁上形成结瘤，许多工厂都采用了防堵塞水口。防堵塞水口与传统的铝石墨水口相比较的最大区别是在水口内壁上有一个其主要成分为CaO-ZrO2-C的铸件，可以形成低熔点铝酸钙，因此很少形成结瘤。防堵塞水口内衬的主要成分为：SiO2 4．4％、Al2O3 0．48％、Fe2O3 0．06％、CaO2 0．7％、ZrO2 51．2％、C22％。铝酸盐-刚玉结瘤的形成减少了水口的内部直径．导致钢水流动量减少，最终堵塞水口。[第一段]     

70t钢包炉钢包滑动水口的使用

南京钢铁集团有限公司电炉厂的钢包炉主体设备是由意大利达涅利公司引进，公称容量为70t，钢包炉钢包的滑动水口机构由国内进行配套。自1996年1月热试车至今，共试用两种滑动水口机构，最终选定了YHK－3型滑动水口机构。1FHK－5型滑动水口1．1FHK－5型滑动水口机构FHK－5型滑动     

为连续浇钢而开发的一种防止结晶器内偏流的新型水口

浸入式水口内钢水的流动形态会对板坯、小方坯或大方坯的质量产生重大影响。若钢水通过滑动水口后在浸入式水口中流量不均匀，有时会在水口附近形成涡流，并且会在弯月面夹带连铸保护渣。该次研究的目的是在通过滑动水口后，尽可能地抑制钢水的不均匀流量。数模和水模用来研究抑制作用对各种不同收缩型的浸入式水口中不均匀流量的影响。     

耗散型浸入式水口对1270 mm×150 mm板坯结晶器流场优化

针对某钢厂1 270 mm×150 mm板坯结晶器生产中存在的液面波动问题，改进了浸入式水口结构，并分析改进后的浸入式水口对结晶器流场的影响。研究结果表明，改进水口后结晶器内部流场分布更加合理，表面流速降低，最大表面流速由0.414 m/s减小到0.365 m/s,降低了11.8%。速度场分布的粒子图像测速(PIV)结果与数值计算结果基本吻合，验证了数值计算结果的精确性。最后分别采用原型水口和改进后耗散型水口进行了结晶器油层波动水模拟试验，结果表明采用改进的耗散型水口后，不同拉速下的最薄油层厚度均远远大于原型水口，能够保证油层覆盖液面不裸露。当拉速增加至2.0 m/min时，采用原型水口最薄油层厚度仅为0.005 m,而采用耗散型水口时最薄油层厚度仍有0.015 m。采用新型耗散型水口能够有效降低结晶器自由液面波动，防止钢液二次氧化的发生。研究结果可为优化结晶器水口结构提供参考。     

浅谈连铸用浸入式水口和长水口的结构与材质

本文对连铸用浸入式水口和长水口的性能，结构和材质进行了比较，简谈了提高浸入水式水和和长水口寿命的措施。     

降低长水口颈部应力的研究

长水口颈部应力过大是其颈部开裂的主要原因。本文运用有限单元法，计算了长水口在工作状态下的热应力和振动引起的机械应力，发现造成颈部应力过大的主要原因是热应力；增加水口内壁不与钢水接触的长度可有效降低水口颈部应力。增加水口内壁不与钢水接触的长度可通过在水口内壁上部喷涂隔热材料或采用延伸扩大内孔直径的方式实现。     

浸入式水口在薄板坯连铸机上的应用

介绍了马钢薄板坯连铸机浸入式水口的使用情况，井对浸入式水口在安装和烘烤等方面提出了工艺改进，保证了浸入式水口的正常使用。     

连铸钢流保护浇注的研究

通过对连铸水口接缝吸气原理的分析，建立了水口接缝吸气方程，计算结果与试验分析基本吻合。同时，提出了利用密封料密封水口接缝的保护方法，试验的韵效果显著。     

钢包长水口机械手研制及应用

钢包长水口机械手在水口增重和改变开浇方式后，支撑轴多次发生断轴，针对该问题对长水口机械手进行了受力分析，进行了轴强度校验、油缸、轴承选型等设计。新设计的长水口机械手工作平稳无断轴现象，提高了换水口过程中生产操作的可靠性和稳定性。