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进行了有关强化控制轧制与加速冷却钢的冶金分析。与普通轧制相比较,采用加速冷却可强化具有铁素体-珠光体组织结构的低碳当量钢。这种强化来源于:①细微的铁素体晶粒;②铁素体自身强化;⑧珠光体体积百分率提高。而铁素体强化起因于铁素体的过饱和、细微弥散的碳化物以及铁素体晶粒位错诱导相变。此外,还对具有马氏体组织结构合金钢直接淬火后的强度进行了研究。在淬火工艺条件方面,将钢从非奥氏体再结晶区进行直接淬火与相同成分的加热-淬火钢相比,具有更高的强度。显然,这并非取决于钢材中的合金元素,而是由所保留的热轧马氏体引起晶格缺陷所决定。然而,与普通淬火钢水平相比较,回火后直接淬火钢的强化则受合金元素的影响。在直接淬火钢回火以及奥氏体区加工时,钼是最有效的合金元素,因其与抑制回火时位错消失密切相关。 相似文献
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摘要:铁素体轧制是控制精轧过程在铁素体范围内的板带热轧工艺,与传统的“热轧-冷轧-退火”工艺相比,可以实现“以热代冷”,显著节约成本。然而对于一些短流程生产工序,粗轧和精轧之间的高冷速会影响产品的尺寸和组织均匀性,尤其是两相区较宽的低碳钢,更难实现全铁素体区精轧。总结了板带铁素体轧制的相关研究工作,结合各企业铁素体轧制工艺的特点,提出了铁素体轧制工艺参数及组织性能控制目标。围绕铁素体轧制技术应用的几个关键问题展开分析讨论,重点讨论了两相区变形的软化机制及对织构的影响机制,为今后铁素体轧制关键技术的开发提供理论指导。 相似文献
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介绍了宝钢1580热轧铁素体轧制镀锡板用钢T-2.5CA的工艺参数制定及实际轧制效果。通过对其他IF钢实际轧制过程变形抗力与变形温度变化情况的分析,制定了合适T-2.5CA铁素体轧制温度制度和变形制度,并在实际轧制过程中取得良好效果,为在1580热轧进一步推广铁素体轧制提供了参考。 相似文献
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超细晶粒38SiMnVB弹簧钢的控制轧制 总被引:1,自引:0,他引:1
高强韧性弹簧钢 38SiMnVB(% :0.39C ,1.48Mn ,1.21Si ,0.09V ,0.0019B)经750~820℃温度精轧 ,终轧温度700~720℃轧后缓冷 ,控制轧制后得到的组织为珠光体 +铁素体 ,晶粒度≥ 10级 ,HRC硬度值26 ,抗拉强度 925~1010 MPa ,延伸率45 %~58% ,可以直接进行冷拔。经控制轧制的轿车弹簧用超细晶粒38SiMnVB弹簧钢经 870℃淬火 ,320℃回火后具有极好的综合力学性能 :抗拉强度 2030~2140 MPa ,屈服强度1900~2010 MPa ,延伸率12 %~15 % ,断面收缩率48%~55 %。 相似文献
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传统的中厚钢板热处理方法正逐渐被微合金化钢种设计、控制轧制、控制冷却、直接淬火工艺所代替。控制轧制细化晶粒,提高钢板强度和韧性,控制冷却可生产高强度超细晶铁素体和低碳贝氏体钢,在线直接淬火可代替原传统离现淬火热处理,减少消耗,降低成本,提高钢板外形质量。不同钢种的中厚板热处理工艺参数应根据生产厂装备及钢种成分确定。 相似文献
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本文系统地研究了轧制及退火工艺对高速钢淬火晶粒度及性能的影响。发现:(1)轧前退火对高速钢淬火晶粒度及性能无明显影响;(2)轧后回火式退火或不退火的钢材,当轧制温度低于1050℃,变形量大于50%,淬火温度较低时,淬火晶粒细小,机械性能较好。当轧制温度高于1150℃,变形量小于30%、淬火温度较高时,将产生淬火晶粒不连续长大,机械性能不好;(3)轧后相变退火的钢材,淬火晶粒随温度升高均匀长大;(4)淬火晶粒度与M_6C碳化物的数量、大小、间距及位错、亚晶有关。 相似文献
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一、前言欧洲和日本的一些工厂,通过生产实践,制定了钢板终轧后分段加速冷却(IAC)和直接淬火(DQ)的工艺技术。大多数报告论述加速冷却技术的应用时,都涉及到管线和造船用高强度低合金钢(HSLA)的控制轧制。如果将加速冷却与控制轧制两者结合起来, 相似文献
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利用热模拟试验方法系统研究了在线淬火型油罐用钢在不同轧制工艺和不同热处理工艺下的组织特征,并分析了微合金元素碳氮化物的粒子析出行为,研究结果表明,随终轧温度的降低,油罐用钢晶粒尺寸逐渐细化,铁素体数量逐渐增多;随冷却速度的增大,JGR610E组织类型由针状铁素体向粒状贝氏体到板条状下贝氏体转变,晶粒越来越细小。 相似文献
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利用热模拟试验方法系统研究了在线淬火型油罐用钢在不同轧制工艺和不同热处理工艺下的组织特征,并分析了微合金元素碳氮化物的粒子析出行为,研究结果表明, 随终轧温度的降低,油罐用钢晶粒尺寸逐渐细化,铁素体数量逐渐增多;随冷却速度的增大,JGR610E组织类型由针状铁素体向粒状贝氏体到板条状下贝氏体转变,晶粒越来越细小。 相似文献
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唐钢超薄热轧带钢生产线的质量控制技术 总被引:1,自引:0,他引:1
介绍了唐钢FTSR超薄热轧带钢生产线的工艺流程,以及代表其技术特色的H^2结晶器、动态液芯压下、动态PC控制、半无头轧制、铁素体轧制等新技术。认为:H^2结晶器与普通漏斗型结晶器相比,坯壳所受的应力大大降低,不易产生裂纹;优化的辊列设计及动态液芯压下技术确保了铸坯的内部质量;半无头轧制解决了超薄带钢直接穿带和甩尾困难的难题;动态PC和工作辊弯辊技术相互配合,保证了产品质量的稳定;而三点除鳞,尤其是粗轧和精轧之间设中间冷却装置,不仅可以改善板带表面质量,也为实现精轧在铁素体状态下轧制提供了条件。 相似文献
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根据铁素体SUS430的加热及变形特点,结合1 780 mm热轧生产线特点,重点从粗轧工艺模型方面介绍了优化粗轧轧制道次及提高宽度控制精度两方面内容:通过减少粗轧道次,缩短粗轧轧制时间,提高精轧开轧温度,以提高热轧产能;另外,在铁素体SUS430坯料宽度波动比较大的前提下,通过优化热轧宽度模型控制参数来提高带钢的宽度控制精度。结果表明对原有不锈钢430轧制工艺的优化与完善,进一步提高了不锈钢430的产能及产品质量。 相似文献
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本文研究了经由不同流程、不同轧制工艺生产的工业用C-Mn-A1-Nb钢在840℃~900℃正火的显微组织特性,并找出了所要求的最佳机械性能的正火温度。采用加热淬火的实验方法研究了奥氏体形态的发展。结果表明:存在于轧态钢中粗大的奥氏体形态在正火的奥氏体中被保留下来。用膨胀仪和电子显微镜研究了接近Ac_3温度正火冷却时的转变行为和晶粒细化的铁素体——珠光体组织的演变过程。依照显微组织特点,比如铁素体晶粒大小、珠光体的分布及体积百分数,解释了机械性能的变化,发现正火前后铁素体晶粒尺寸之间的明显关系。观察显微组织可知,奥氏体的转变模式(决定于轧态的铁素体——珠光体组织)对这些钢有一定程度的影响,在低温正火时尤其明显。观察低温正火的奥氏体晶界的侵蚀特征,可以认为,这种影响可能是杂质在奥氏体和铁素体界面偏析的结果,不论是在轧后冷却过程中或是正火加热过程中都是如此。 相似文献
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选择了7种轧制过程进行压下规程的优化;厚板TM轧制、斯泰科尔轧机热带轧制、初轧机厚板立轧和平轧,常规轧机的薄带钢轧制及I.S.P轧制、I.S.P奥氏-铁素体轧制、连铸带钢的轧制。 相似文献