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以齿形为ZA和RU型的汽车同步带为研究对象,研究了齿形对同步带传动噪声的影响规律。建立了两种齿形同步带的振动仿真模型,求解横向振动频响曲线,以振动频响结果作为边界元条件,进行了同步带两轮传动的声学仿真分析,通过仿真获得场点频域曲线和噪声分布云图;基于声阵列技术搭建同步带传动噪声源识别装置,进行转速对两种齿形同步带噪声影响规律的试验研究,得到了不同转速下同步带传动噪声的噪声分布云图。通过仿真结果与试验结果的对比得知,在共振区,不同齿形的共振发生频率不同;在非共振区,噪声幅值随转速的增加而增大,且RU型同步带传动噪声比ZA型同步带传动噪声高约4 d B。 相似文献
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同步齿形带传动系统的振动分析 总被引:3,自引:1,他引:3
本文分析了同步带传动可能产生的几种主要振动形式,建立了计算模型,并导出了固有频率的计算公式。在设计同步带传动时应尽量避开这些振动。 相似文献
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同步带传动噪声可以分为啮合冲击噪声、横向振动噪声、空气流动噪声和摩擦噪声,每种噪声所处的具体频段不同。为了研究汽车同步带噪声信号的频率分布特性,首先,理论分析了同步带传动各种噪声的频域分布情况;然后,针对ZA型汽车同步带进行变转速变张紧力试验;最后,基于小波分解的分析方法,得出同步带传动噪声信号的频段分布特性。结果表明,随着转速的增加,啮合冲击噪声增加,同步带传动噪声源中啮合冲击噪声能量比重增加,啮合冲击噪声主要集中在高频段,横向振动噪声主要集中在低频段。研究为汽车发动机的减振降噪提供了依据。 相似文献
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基于多体动力学软件RecurDyn,建立新型、RU型和ZA型人字齿同步带传动的虚拟样机模型,并进行了刚柔耦合运动建模及动态仿真。在相同条件下,针对3种齿形人字齿同步带,在完全啮合区进行了带强力层和带齿的应力分布云图及齿根特殊点应力分布规律研究,以及在带运动循环周期内特殊点应力变化规律研究。在带传动性能方面,研究了带横向振动和张力波动规律以及从动带轮角速度变化规律。结果表明,新型人字齿同步带带齿受载应力更小,承载能力最强,带横向振动、张力波动以及从动轮转速波动的幅值最低,表明新型人字齿同步带与带轮的齿廓齿形具有良好的啮合传动性能和运动平稳性,传动精度高。 相似文献
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建立了考虑倾斜情况的弹性补偿单元支撑的非接触机械密封瞬态振动响应分析模型,该模型包括了瞬态Reynolds方程、运动方程以及二阶非线性动特性系数求解方程等。采用Euler法求解获得了非接触机械密封在轴向振动位移和静环倾角随时间变化时的瞬态振动响应特性。计算得到瞬态油膜力作用下的密封轴向力和倾覆力矩相关的14个动特性系数。结果表明:密封间隙内流体阻尼对密封副和摆动的影响是线性的;密封副瞬态振动影响油膜厚度分布,从而引起油膜压力分布发生变化,结果导致密封环发生摆动;密封副摆动同样也会引起密封轴向振动。 相似文献
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构建了磁悬浮球系统模型,通过实测磁悬浮球受力参数推导了磁悬浮球动力学方程,该 方程与质量 弹簧系统的动力学方程都可实现振动测量。利用磁悬浮振动测试系统测得受 振体的振动并利用最小二乘拟合法得到最大振动强度的方向,由此得到振源的方向。通过两 组磁悬浮振动测试系统得到振源的位置,推导了平面振源的二维坐标表达式。试验表明,磁 悬浮振源测试系统的二维振源测试结果与实际振源位置相吻合。最后,推导了立体空间振 源的三维坐标表达式。 相似文献
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双层壳舷间复合托板隔振特性研究 总被引:3,自引:0,他引:3
基于Flügge壳体理论和Helmholtz波动方程,求解了舷间托板动力响应的双壳声-流体-结构耦合方程.通过模型试验分析了敷设声学覆盖层的加筋双层圆柱壳舷间振动传递特性.试验表明,舷间采用托板连接时内外壳间的耦合作用很强,舷间振动能量主要通过托板传递,声学覆盖层敷设方式对内外壳间的耦合关系影响很小.基于阻抗失配原理,在舷间振动的主传递通道上设计了几种高传递损失的复合托板结构形式,数值分析了各种复合托板的隔振性能,并对比了它们的隔振效果. 相似文献
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本文通过建立深孔振动钻削的数学模型,在振动钻削相邻两转间的断屑条件的基础上推导出更为一般的断屑条件式,为振动钻削断屑过程的参数匹配提供了理论依据,并得到了振动钻削加工试验的证明。 相似文献
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分析了具有斜齿轮传动的多平行轴转子系统,采用集中参数模型,用传递矩阵法建立了系统弯扭耦合振动方程,系统振动方程的刚度阵、阻尼阵为大型稀疏、不对称阵,由于刚度为奇异阵,使方程的求解更加困难。本文用两种方法求解了系统的振动方程。 相似文献