非调质钢在汽车上的开发和应用

1非调质钢曲轴、连杆开发应用状况 为替代调质钢S53C选用49MnVS3钢作曲轴材质,用35MnVS钢作连杆材质为研究对象. 对比试验数据可见,非调质钢49MnVS3曲轴强度、硬度、表面耐磨性能与调质钢(S53C)曲轴相比相差不大,但塑性、韧性低40%左右.对于曲轴来讲,主要的性能指标是强度和表面耐磨性能.因此,通过台架耐久试验,装车路试后,批量投产,至今未发生质量问题.同理,非调质钢(35MnVS)连杆与调质钢(S53C)连杆相比,强度高,特别是疲劳强度高40%以上,塑性,韧性低20%左右,但仍能通过了台架耐久试验,装车路试,投产后也未发现质量问题.     

连杆用C70S6钢的胀断性能

对比分析了传统连杆用非调质钢F38MnVS(/%:0.37C、1.32Mn、0.18Si、0.008P、0.060S、0.12Cr、0.12V)锻坯的胀断性能和胀断连杆用非调质钢C70S6(/%:0.72C、0.57Mn、0.32Si、0.020P、0.060S、0.17Cr、0.03V)锻坯的胀断性能。结果表明,C70S6钢的胀断性能明显优于F38MnVS钢。C70S6钢的组织以片层状珠光体为主,铁素体的含量极低,胀断面以脆性断裂为主,达到胀断技术的要求。     

汽车用非调质钢C38+N的研究

汽车用非调质钢C38+N既可以用作制造曲轴材料,亦可以用来生产发动机胀断连杆,采取优化化学成分（/%:0.36～0.40C,0.50～0. 65Si,1.40～1.55Mn,0.10～0.20Cr,0.015～0.020N,0.020～0.035S,≤0.025P,0.003～0.015Al）、喂S线控制硫化物含量等手段,生产的C38+N钢机械性能为Rp0.2506～544 MPa,Rm 854～879 MPa,A 12%～23.5%,Z 26%～30%,满足标准要求。     

汽车发动机连杆用钢C70S6BY的工艺研究

通过总结鄂钢汽车发动机连杆用钢C70S6BY的试制过程,检验鄂钢现有装备生产汽车发动机连杆用钢产品的适应性和符合性,找出生产汽车发动机连杆用钢的不足,制定汽车发动机连杆用钢工艺技术标准和生产工艺参数,为汽车发动机连杆用钢的批量生产做准备.     

超纯奥氏体不锈钢005Cr25Ni20冶炼工艺研究

005Cr25Ni20钢(%:24～26Cr、19～22Ni)要求C、P、S、Si等杂质元素含量低-(%):≤0.010C、≤0.010S、≤0.010P、≤0.15Si,因此采用3 t真空感应炉+真空自耗重熔炉冶炼工艺。通过采用优质纯铁(%:0.009C、0.035Si、0.001 2S、0.004 5P)、高纯铬铁(%:0.010～0.021C、0.11～0.13Si、0.002 5～0.005 0S、0.001 5～0.005 0P)和Ni板(Ni≥99%),真空感应炉熔炼时加A1、金属Ca、Ni-Mg脱氧,全程计算机控制真空自耗重熔速度,该钢成品化学成分为(%):0.005～0.007C、0.33～0.34Mn、0.03～0.04Si、0.001～0.002S、0.004～0.005P、24.34～24.62Cr、21.20～21.25Ni,达到技术要求,钢中氧含量为(12～22)×10^-6,低于电渣重熔钢的氧含量-(30～80)×10^-6。     

SKF钢包炉精炼钢中AlS含量对夹杂总量的影响

精炼车轮钢的化学成分(%)为:C 0.60±0.02,Si 0.25±0.03,Mn 0.75±0.03,S、P＜0.020.钢中夹杂物采用ASTM标准评级,要求B类(Al2O3)夹杂＜1级,A类(硫化物)夹杂＜2级、C类(硅酸盐)夹杂＜2级、D(点状氧化物)夹杂＜2级.为了保证车轮钢的质量,对工业生产中的数据进行了分析研究,确定出用铝的工艺参数.     

中碳微合金非调质钢涨断连杆的开发

为提高发动机连杆性能,用中碳微合金非调质钢36MnVS4试制了发动机连杆,并对试制连杆的性能进行了检测。结果表明,试制的36MnVS4连杆的化学成分、显微组织、力学性能、疲劳性能、台架耐久性能和道路试验性能等性能不仅满足技术要求,且比高碳微合金非调质钢C70S6连杆的性能优异,可代替C70S6生产连杆,提高连杆性能。     

高产蛋鸭配套系的选育

从福建龙岩蛋鸭原种场选择7个蛋鸭品种(品系)S1、S2、S3、J、P、F、K,组建5组不同的三系杂交配套组合:J♂×(F♂×S1♀)、P♂×(F♂×S3♀)、F♂×(P♂×S2♀)、F♂×(K♂×S2♀)、F♂×(P♂×S3♀).5个配套系商品代经500日饲养试验测定,筛选出生产性能最优的2个配套系为青壳蛋系J♂×(F♂×S1♀)、白壳蛋系F♂×(P♂×S3♀).青壳蛋系的产蛋率达50%时,平均日龄(118±2.45)d,平均体重(1595.6±22.5)g,500日龄的产蛋数、总蛋重、蛋重、料蛋比分别为(330.6±4.29)枚、(22.69±0.21)kg、(72.50±0.20)g、(2.86+0.03):1;白壳蛋系的产蛋率达50%时,平均日龄(114.7±1.25)d,平均体重(1526.6±12.31)g,500日龄的产蛋数、总蛋重、蛋重、料蛋比分别为(335.29±1.8)枚、(23.22±0.17)kg、(71.36±0.05)g、(2.77±0.01):1.可见,2个配套系的生产性能均达国内领先水平,具有推广应用价值.     

汽车曲轴用含硫易切削钢C38N2硫化物控制的工艺实践

C38N2钢(/%:0. 36～0.40C,0. 50～0.65Si,1. 40～1. 55Mn,≤0. 025P,0. 010～0.040S,0.10～0.25Cr,≤0.01Al,0. 015～0.020N)的生产工艺流程为120 t BOF-LF-RH-410 mm×530 mm连铸坯-连轧成Φ170 mm材。统计分析了精炼渣碱度(2. 0～5. 5)、成品钢中Ca含量(0～0. 075%)、中间包覆盖剂碱度(5. 94和1.70)、二冷水(0. 14～0. 24 L/kg)和结晶器搅拌电流(250 A和100 A)对钢中硫化物的影响,通过采用2～3低碱度精炼渣,控制[Ca]/[S]>0.03,使用1.70碱度中间包覆盖剂,二冷水0.24 L/kg,结晶器搅拌电流100 A等工艺措施,使钢中A类细系硫化物≤2.5级的比率从工艺改进前80%提高至95%,钢中小尺寸、弥散分布的球形或纺锤形硫化物明显增多。     

8620系齿轮钢300 mm×360 mm连铸坯宏观偏析改善的工艺实践

8620齿轮钢(/%:0. 18～0.22C,0. 17～0.26Si,0.70～0.90Mn,≤0.025P,0. 15～0.23S, 0.40～0.60Cr,0.40～0.70Ni,0.15～0.25Mo)300 mm×360 mm坯连铸的中间包钢水过热度为20～30℃,拉速为0.5～0. 6 m/min,通过钻孔分析、射钉试验、原位分析和铸坯低倍组织分析,研究了电磁搅拌参数[M-EMS(100～200) A,(2.0～2.2)Hz,F-EMS(150～200)A,8 Hz]和二冷水参数(一段28 L/min,二段38～45.6 L/min,三段19.2～24L/min)对连铸坯C、S偏析的影响。通过采用优化工艺参数-二冷一段28 L/min,二段45. 6 L/min,三段19. 2 L/min和电磁搅拌M-EMS 150 A,2. 2 Hz,F-EMS 200 A,8 Hz,8620系齿轮钢连铸坯偏析指数0. 98～1. 05的比例由原30%提高至92.8%。     

8620系齿轮钢300 mm x360 mm连铸坯宏观偏析改善的工艺实践

8620齿轮钢(/%:0. 18～0.22C,0. 17～0.26Si,0.70～0.90Mn,≤0.025P,0. 15～0.23S, 0.40～0.60Cr,0.40～0.70Ni,0.15～0.25Mo)300 mm×360 mm坯连铸的中间包钢水过热度为20～30℃,拉速为0.5～0. 6 m/min,通过钻孔分析、射钉试验、原位分析和铸坯低倍组织分析,研究了电磁搅拌参数[M-EMS(100～200) A,(2.0～2.2)Hz,F-EMS(150～200)A,8 Hz]和二冷水参数(一段28 L/min,二段38～45.6L/min,三段19.2～24L/min)对连铸坯C、S偏析的影响。通过采用优化工艺参数-二冷一段28 L/min,二段45. 6 L/min,三段19. 2 L/min和电磁搅拌M-EMS 150 A,2. 2 Hz,F-EMS 200 A,8 Hz,8620系齿轮钢连铸坯偏析指数0. 98～1.05的比例由原30%提高至92.8%。     

SPHC钢LF精炼过程的抑制回硅与脱硫研究

生产SPHC钢在LF处理脱硫过程中不能抑制回硅.根据热力学理论推导出降硅参数A/S和脱硫参数C/A,应用共存理论作用浓度模型,在试验渣系成分范围内计算CaO、SiO2、Al2O3的活度求解A/S和C/A,探讨了它们与w(CaO)/w(Al2O3)、w(CaO)/w(SiO2)的关系.分析结果认为,控制w(CaO)/w(Al2O3)、w(CaO)/w(SiO2)在合适的范围内,可以有效地分别或同时抑制回硅和脱硫.与试验结果对照得知,A/S和C/A分别与LF渣系的抑制回硅和脱硫能力相对应,根据A/S和C/A进行控制是可行的.     

牵引后伸扳法结合中药治疗阳虚寒凝型腰椎间盘突出症疗效观察

目的:通过牵引后伸扳法结合中药,治疗阳虚寒凝型腰椎间盘突出症来观察其疗效,为临床治疗该症探寻一种更好的方法.方法:将患者随机分为A组(46例)、B组(40例)、C组(36例).A组牵引后伸扳法同时口服自拟补阳袪寒方;B组采用单纯牵引后伸扳法与A组一致;C组口服方药与A组一致.观察并比较疗效.结果:A组有效率为(93.4%),B组为(77.5% ),C组为(72.2%),A组疗效均优于B组和C组(均P＜0.05,P＜0.01).结论:牵引后伸扳法结合中药是治疗阳虚寒凝型腰椎间盘突出症的较佳方法.     

粉末锻造连杆的研究

采用新研发的粉末材料FDCC01试制了连杆,并对连杆的化学成分、金属流线、显微组织、非金属夹杂物、力学性能、加工性能和疲劳性能等进行了检测,结果表明粉末锻造连杆与微合金非调质钢C70S6连杆性能相当,可以代替非调质钢C70S6材料生产连杆。     

微合金化C70S6胀断连杆断裂面掉屑缺陷分析与工艺改进

采用金相显微镜、电子显微镜等分析得出,C70S6钢表面严重脱碳以及内部质量缺陷均会造成连杆胀断掉屑,通过优化Al、V、P含量,钢中铁素体含量由原5.5%～8.6%降至2.7%～4.8%;连铸过热度由≤35℃降至≤30℃,拉速由0.80～0.90 m/min降至0.65～0.75 m/min,末端电磁搅拌电流由200 A提高至300 A;轧制前铸坯涂涂料,加热炉加热时高温段空燃比由0.7～0.8降至0.5～0.6,加热温度提高至1 200～1 250℃;并采用提高轧后冷速等措施后,C70S6钢中心C偏析降为0.99～1.04,表面脱碳层深度≤0.50%d,晶粒度5.5～6.0级,铁素体含量≤5.0%,成功解决了连杆批量掉屑质量问题。     

300 mm×360 mm连铸坯生产Φ80mm非调质钢38MnVS6工艺实践

非调质钢38MnVS6(/%:0.36～0.40C,0.50～0.65Si,1.30～1.45Mn,≤0.020P,0.045-0.065S,0.10～0.30Cr,0.015～0. 030Al,≤0.05Mo,0.08～0.12V,0.013～0.019N,0.015～0.025Ti)棒材生产流程为60 t LD-LF-VD-CC-Roll工艺。通过控制LD终点[C]≥0.10%,[P]≤0.015%;LF精炼渣碱度R和Al_2O_3含量分别控制在3.0～4.0和20%～～25%;VD后喂S线,控制钢水[S]=0.055%左右;连铸采用低碱度(R=0. 65)保护渣;控制终轧温度900℃,轧后棒材缓冷等工艺生产Φ80 mm棒材,产品A类夹杂(粗细)在1.5级,中心疏松1.5级,晶粒度7级,棒材产品性能良好。     

真空预热处理对氮气保护高温退火取向硅钢30Q140冷轧板组织和磁性能的影响

研究了真空预热处理温度(800、825、850、875、900℃)对取向硅钢30Q140(/％:0.035C,3.25Si,0.08Mn,0.010P,0.025S,0.023A1,0.0065N)0.3 mm冷轧板初次再结晶组织、二次再结晶组织及磁性能的影响.结果 表明,真空预热处理采用快速升温方式时,利用涂覆在钢板...     

意大利钢厂建造带钢连续轧制生产线

意大利的钢铁生产厂家Acciaieria Arvedi S．P．A．已与西门子集团工业解决方案和服务公司下属的VAI签订了合同，由VAI为其提供和安装世界上第一条Arvedi ESP生产线（无头带钢生产线）。该生产线的设计和配置独特，特别是高速连铸技术，可连续无头轧制优质带钢。该生产线将用来生产各种钢种的优质热轧卷。     

APN排班模式在基层医院产科中的效果评价

目的 评价APN排班模式在基层医院产科中的实施效果.方法 将本院产科护士16人,每日设A、P、N三班,A班4人(A、A1、A2、A3),上班时间为7:30～15:00;P班3人(P、P2N2、P1),P和P1上班时间为14:30～22:00,P2N2的上班时间为17:30～1:00;N班1人(N1),上班时间为0:30～8:00.结果 与传统排班方式比较,APN排班模式实施后护理质量由实施前的94.24分提高到实施后的97.83分,健康宣教知晓率由82.08%升高到97.92%,患者对护士工作的满意度由95.22分上升到99.14分,差异均有统计学意义(P＜0.05).结论 APN排班模式加强了护士的责任心,加速了年轻护士的成长,提升了护理质量,改善了护患关系,提高了患者对护士的认知度与满意度.     

导电浆料用铜粉的表面改性及其性能

将铜粉在甲醇-油酸混合溶液中进行油酸预包覆,然后以异丙醇为分散介质、TEOS和A酸为原料,采用溶胶-凝胶法对油酸预包覆的铜粉进行S iO2-A1系薄膜的包覆.对改性后铜粉的膜层进行了微观分析,对改性铜粉的高温抗氧化性能、烧结性能和导电性能进行了研究,并探讨了正硅酸乙脂、A酸、水、氨水用量和反应温度对其高温抗氧化性能的影响.研究结果表明:采用该法可在铜粉表面包覆一层连续的S iO2-A1系薄膜,包覆的S iO2、A1膜能显著降低其烧结温度。升高温度、增加TEOS用量以及加入微量的A酸均能明显地提高铜粉的高温抗氧化性。在试剂摩尔比为n(TEOS)∶n(A)∶n(Cu)=0.0455∶0.0227∶1,n(H2O)∶n(NH3)∶n(TEOS+A)=25∶7∶1,温度为70℃的条件下改性的铜粉开始氧化的温度为310℃,和铜粉原样相比提高了110℃。铜粉原料按一定的配方制成导电薄膜后,其电阻率为2.12×10-4Ω.cm,而该改性铜粉按照同样配方制成的导电薄膜的电阻率为6.25×10-4Ω.cm,这保证了它在用于MLCC端电极材料时仍具有良好的导电性.