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我厂有一台T68镗床由1971年使用至今。因使用年久,丝杆与螺母之间产生了轴向间隙,使镗杆轴向窜动达0.10mm,不能保证加工精度。由于换制新的进给螺母比较困难,我们在原螺母基础上采取了消除间隙的办法解决了这个问题。现简介如下: 机床原进给螺母如图1所示。首先在距螺母右端约2 相似文献
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BFT100/IV卧式镗床是原东德七十年代的产品。由于该镗床与国产类似设备相比,加工精度高,切削抗力大,因而,我国曾引进了不少此类设备。经过二十多年的使用,主轴组件大多严重磨损,已经不能满足正常生产要求,必须进行恢复性修理。 我们对该主轴组件进行了全面修理和装配调整。第一台镗床修理后,经两年多的使用,效果良好,各项技术指标均达到出厂验收标准。现将此镗杆组件修理方法介绍如下: 相似文献
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T68卧式镗床镗轴轴向窜动的故障分析与改造 总被引:1,自引:0,他引:1
T68卧式镗床镗轴轴向窜动产生于镗轴运转时的传动链各配合件的配合间隙。该配合间隙随着传动磨合时间的增加而增大,当超过设计制造允许值时将导致镗轴轴向窜动故障,使镗轴在铣削工件平面时平面度超差。具有明显故障特征的配合件有轴承与丝杠、滑座螺母与丝杠、滑座螺母内外组合体、传动啮合齿轮等。通过改造镗轴滑座螺母与丝杠不能自锁的锁紧机构装置,控制滑座位移,即在滑座导轨压板上加装压板,用螺钉紧固,将滑座与尾部箱体连成一体,故障排除,彻底解决了镗轴铣削工件平面平面度超差的问题。 相似文献
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深孔镗床镗杆直径的确定以往是以镗孔直径与镗杆直径的比值为依据的,这一做法缺乏理论根据。为了找出合理的设计计算方法,现进行细致地分析与探讨。镗杆在机床上的结构示意图如图1所示。图11.镗杆固定座2.镗杆3.镗杆导向座(长镗杆可有数个)4.可调镗杆导向座5.镗头6.刀具导向李7.中心架(工件长时可有数个)8.工件镗杆主要受三个方向的切削力作用,即圆周力、径向力和轴向力。圆周力是主切削力,通常情况下,径向力约为圆周力的1/3,轴向力约为圆周力的1/2。此外,镗杆还受自重力的作用。径向力作用于镗头上,镗头在进人工件孔… 相似文献
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朱昭强 《机械工人(冷加工)》1990,(3):44-45
我厂一台T617镗床的镗杆,在长期使用中装夹刀具的部位严重研损(见图1)不能自锁。故决定修复,方案为载短80mm后重新加工内锥孔和方孔。 相似文献
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介绍了圆盘剪侧向间隙控制方法,根据圆盘剪对轴承内外圈轴向偏斜角度的要求以及向心推力轴承(GB292—83)成对使用的特点,对原圆盘剪的结构型式进行了改进。 相似文献
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螺杆轴向窜动误差是影响螺旋传动精度的重要因素之一,螺杆轴向窜动误差呈周期性变化.最大的轴向窜动误差计算公式为△max=Dtanamin,对于αmin为什么取最小者,文献资料上并没有具体分析,针对此问题分三种情况展开分析了螺杆轴肩端面、轴承止推面的形位误差对螺旋传动精度的影响,进一步完善了最大轴向窜动误差的理论计算公式. 相似文献
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我们常用的数显通用镗床,在镗削内孔或车削外圆时,通常采用试切削和调整法相结合,但由于我们常用刀体不可微调,人为因素大,加工出的孔或轴的边沿经常造成挖刀现象,甚至报废,反复对刀辅助时间长,生产效率低。另外,刀体的装夹采用螺钉直接顶压刀体,尽管螺钉具有自锁作用,但是由于是点支承,稳定性差,易振动, 相似文献
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聂家驹 《机械工人(冷加工)》1996,(10):9-10
我厂引进发动机(?)缸体的缸套是镶嵌式缸套。在压入缸套前,本体缸孔经珩磨后与缸套配合有0.06mm的过盈量,按工艺要求压入缸套,进行半(?)镗。缸套材料是一种耐磨合金铸铁,硬度195~255HB。加工要求见图1。切削参数:v=75m/min,f=156m/min,a_p=0.5mm。 相似文献
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本文对偏心微调镗杆的结构、镗刀微调规律以及由此引起的镗刀切削角度的变化作了分析,对微调刻度盘刻线计算作了数学推导.实践证明,只要正确地选择微调镗杆的基本参数,便可创造良好的加工条件. 相似文献
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颜平录 《机械工人(热加工)》2003,(3):6-7,12
我国在1990年颁布的焊接滚轮架的行业标准(ZBJ/T33003—1990)中规定:主动滚轮的圆周速度应在6~60m/h范围内无级无调,速度波动量按不同的焊接工艺要求,要低于±5%和±10%,滚轮转速应稳定、均匀,不允许有爬行现象。按GB150规定制造的筒体类工件在防轴向窜动滚轮架上进行焊接时,在整个焊接过程中允许工件的轴向窜动量为±3mm。 相似文献
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彭永忠 《机械工人(冷加工)》2001,(11):20-20
卧式镗床使用的镗杆装置如图1所示,此装置因结构简单紧凑而被广泛使用。镗孔进刀量靠调节刀块3保证。一般根据试镗的测量结果来调节,先稍松内六角螺钉1,敲击刀块a处或b处,使刀块正向或反向移位,然后旋紧内六角螺钉压紧刀块。 相似文献
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