高堆密度抗磨催化剂的流化与输送

新一代裂化催化剂与原有催化剂相比,具有堆密度高、比表面小、抗磨损、脱气性能好等特点。采取调整流化、输送条件,适当增加催化剂细粉含量,对原有装置进行局部改动等措施后,在现有大、中、小型工业装置上,已能长期、稳定运转。本文从这种催化剂的特性出发,探讨了在现有装置及新建装置上使用时应采取的若干措施。     

催化裂化装置输送斜管内催化剂流化状态分析

斜管是催化裂化装置催化剂循环的输送管,催化剂在斜管内保持良好的流化状态是装置平稳运行的关键之一。在某3.3 Mt/a 催化裂化装置上,通过测量再生斜管的轴向压力分布和滑阀前催化剂的表观密度,分析斜管内气体和催化剂的流动状态。结果表明：斜管下部形成了填充流,摩擦损失压降显著上升,是轴向压力分布发生逆转的主要原因。根据斜管内气体流动方向,将斜管流化状态划分为3个区,Ⅰ区为负压差脱气段;Ⅱ区为负压差持气段;Ⅲ区为正压差持气段。通过调整合适的松动风量,可以改变催化剂的流化状态。     

氮化物对工业流化催化裂化催化剂的影响

作者通过六种不同分子筛催化剂和氮含量相差较大的四种原料油的催化裂化试验,对原料油中的氮化物对不同类型催化剂的影响,作了系统的研究.催化剂K, Al_2O_3和Re_2O_3的重量含量分别为29.9%和3.2%的高硅稀土Y分子筛催化剂;催化剂L, Al_2O_3和Re_2O_3的重量含量分别为28.3%和6.2%的高硅、高稀土Y分子筛催化剂;     

流化催化裂化催化剂的最新进展

<正> FCC催化剂的使用可划分为两个阶段。即“非晶形”和“晶形(沸石)”阶段及60年代末70年代初的过渡阶段。60年代早期,高活性沸石的引入促使FCC工艺向全提升管裂化方向发展,催化剂和FCC原料接触时间只有几秒。当今催化剂的发展可望使FCC操作拓宽到更重的原料,且可提高汽油辛烷值并适应环保要求。     

污染金属及水热处理对裂化催化剂CRC-1再生动力学的影响

作者较系统地考察了污染金属对裂化催化剂CRC-1再生动力学的影响以及工业渣油催化裂化结焦剂的再生特性。实验结果表明,铜对催化剂再生反应有显著的催化作用,钠和镍稍有抑制作用,而铁和钒作用不显著。水热老化对催化剂再生速度有明显的影响,对各种金属的效应也有不同程度的影响。结果还表明,工业装置渣油结焦剂的再生速度在高碳含量区比在低碳含量区快;工业装置渣油结焦剂的再生速度比实验室异丙基苯挂焦剂快。本文还分析了影响催化剂再生速度的因素,初步得到,影响催化剂再生速度的主要因素是焦炭内部结构性质,而CRC-1催化剂在再生过程中基本表现为一种惰性载体。     

FCCU催化剂低温流化的探讨

论述了ＦＣＣＵ催化剂低温流化的必要性，讨论了催化剂流化的最低温度界限，并给出一个低温流化成功的实例。     

渣油流化催化裂化催化剂的新进展

为充分利用资源,不断要求石油向深度加工发展,本文说明了渣油催化裂化工艺在深度加工中的重要意义,并着重对国外渣油催化剂的制备工艺进行了讨论,指出一个渣油催化剂必须具备高水热稳定性,高选择性,抗重金属,抗碱金属等性质,以及达到这些要求的制备方法。此外,还结合我国的石油特性,提出了我国今后研制渣油催化剂的意见,供大家讨论。     

重油催化裂化装置流化输送技术的改进

石家庄炼油厂第二套０．８Ｍｔ／ａ重油催化裂化装置的再生系统采用带预混合管前置烧焦罐高效再生技术，并设有下流式外取热器。通过对其它同类型装置在生产运行中反－再系统存在的共性问题的分析总结，从设计和生产操作两方面对装置进行了改进，不但彻底解决了以往装置在流化上存在的问题，而且通过对外循环滑同控制方案的优化，有力地保证了高效再生的真正实现。     

RN-1催化剂工业应用

广州石油化工总厂催化裂化柴油加氢精制装置一次开车成功,并取得比较满意的结果,产品质量优良,装置处理能力超过设计值。分别于1987年5月和8月用胜利催化裂化柴油进行了两次标定,标定结果表明,RN-1催化剂具有良好的加氢精制性能。在低压、低温(氢分压2.9MPa,空速2.0h~(-1),反应器入口温度270℃,反应器床层平均温度286℃,氢油比351—518)的缓和条件下,精制柴油的产品质量可以达到赶超标准。在此条件下,氢耗量59.4Nm~3/t 原料,能耗686.7MJ/t 原料(16.48×10~4kcal/t 原料),远远低于设计值。在氢分压2.9MPa,空速1.5h~(-1),反应器入口温度303℃,反应器床层平均温度330℃,氢油比693的条件下,脱氢率达76.2%,脱碱氮率达93.4%,脱硫率达94.3%,体现了RN-1催化剂脱氮活性高的特点。     

COKC-1催化剂工业应用

1.40 Mt/a催化裂化装置采用的COKC-1催化剂是一种很好的增产汽油催化剂,在反应温度降低6℃的情况下,催化汽油收率仍然有所上升,与MLC-500/GOR-Ⅱ混合催化剂相比增加了0.9个百分点,同时轻油收率上升了0.07个百分点。因此,COKC-1催化剂的选择性较好,达到了增产汽油的目的,该催化剂的污染指数较MLC-500/GOR-Ⅱ催化剂小,具有良好的抗重金属污染性能,使用该剂后,各产品质量良好,汽油烯烃含量稍有下降,柴油十六烷值稍有上升。     

催化剂流化高度与丙烯腈反应器的优化运行

丙烯腈装置扩能改造试用MB -98A催化剂后 ,由于催化剂粒度分布偏细与旋风分离器回收细粉能力过高 ,反应器因催化剂流化高度异常升高而制约了装置的正常运行与生产优化。采取抽出细粉补充较大颗粒、提高补加催化剂粒度与强度、加大旋风分离器二级料腿反吹风量措施后 ,实现了装置的高负荷运行     

催化裂化催化剂流化再生过程模型

介绍了一种用于计算催化裂化催化剂流化再生反应过程的数学模型。在流体力学方程组中，加入催化剂再生反应动力学方程，构成了再生过程流化反应模型。用该模型对在提升管再生器中的再生过程进行了模拟计算，分析了再生器中的温度场和速度场。与流场试验数据相比较，结果显示出两者之间有较好的一致性。     

RT－1催化剂中压加氢处理技术的工业实践

报道应用ＲＴ－１催化剂的中压加氢处理技术在大庆石油化工总厂２６万ｔ／ａ装置上的工业实践。采用单段单剂一次通过流程，加工大庆常压三线和减压一线混合油，可以生产优质乙烯原料和－３５号低凝柴油或３号喷气燃料；其经济效益显著，年综合经济效益１４０００多万元，比原使用复合催化剂综合经济效益增加３０００万元。     

RT—1催化剂中压加氢处理技术的工业实践

报道应用ＲＴ－１催化剂的中压加氢处理技术在大庆石油化工总厂２６万ｔ／ａ装置上的工业实践。采用单段单剂一次通过流程，加工大庆常压三线和减压－线混合油，可以生产优质乙烯原料和－３５号低凝柴油或３号喷气燃料；其经济效益显著，年综合经济效益１４０００多万元，比原使用复合催化剂综合经济效益增加３０００万元。     

评定渣油流化催化裂化催化剂的新方法

阿希兰德石油公司开发的常压渣油催化裂化过程已工业化几年.该公司研究发展部针对筛选和评定渣油裂化催化剂撰写了一篇文章,值得注意的有以下几点:(1)由新鲜催化剂制备人工污染平衡催化剂的步骤是,焙烧-浸渍-氧化-水蒸气处理.焙烧系在浅床层和空气流中进行.焙烧时间为3小时,温度为649℃.     

用于烃流化催化裂化的催化剂组成

通过向多孔晶体物质中添加磷而获得的一种催化剂 ,其水热稳定性有所提高。该催化剂是在处理多孔、非层状结构的无机物晶体时添加磷而制备的。其样品煅烧后的Ｘ射线衍射图谱显示 ,在晶格间距大于 1 .8ｎｍ处至少有一个最高峰 ,在压力 6.7ｋＰａ和温度 2 5℃时 ,1 0 0ｇ该物质能吸收1 5ｇ苯。专利权利要求 :①上述催化剂水热处理温度最高为 92 5℃ ;②在制备中更换磷可生成改良型催化剂。该催化剂用于流化催化裂化过程 ,其水热稳定性提高并在蒸汽中循环后仍维持较高活性。用于烃流化催化裂化的催化剂组成…     

半合成分子筛裂化催化剂的工业应用——(一)装置的流化与磨蚀

本文从Y-7系列半合成分子筛裂化催化剂的物理特性的角度,讨论了催化裂化工业装置使用半合成催化剂后的流化输送及磨蚀问题.说明半合成催化剂密度高是影响流化操作的主要因素,现有的催化裂化工业装置采取某些措施后,可以适应半合成裂化催化剂的要求.