连续重整装置CycleMax再生器温度异常分析与对策

针对连续重整装置CycleMax再生器烧焦床层上部对称测温点温差大的现象,对再生器烧焦床层温度、分离料斗料腿温度、粉尘卸出情况等进行了分析,发现：部分料腿堵塞、粉尘增多。由此得出：再生器烧焦床层温度异常源于分离料斗料腿的堵塞与再生器内网的局部堵塞。采用将再生白烧改为黑烧、敲击料腿以对堵塞料腿进行疏通、调节淘析气量、增加粉尘收集器反吹频次和粉尘卸出频次等措施,加大了催化剂粉尘的脱除,缓解了再生器烧焦床层对称测温点温差大的问题。建议加强对分离料斗料腿的伴热保温、控制重整进料终馏点与再生器烧焦参数、择机停工对分离料斗堵塞料腿进行疏通、清理再生器堵塞内网。     

原油动态腐蚀评价

实验原油酸值较高,为3.46mgKOH/g,硫质量浓度较低为2928mg/L,氮质量浓度为4624mg/L,因此该原油在加工过程中高温部位主要表现为环烷酸腐蚀,同时低温部位和氮有关的腐蚀会明显加剧。高温动态腐蚀评价结果表明:该海上原油由于酸值较高,腐蚀性能较强,对于Cr5Mo和20g在330℃、液体冲刷速率25m/s条件下,腐蚀速率高达7mm/a以上,因此加工该种类型原油时上述两种材料应避免使用;Ocr13和OCr18NilOTi与Cr5Mo和20g相比耐蚀性能有很大的提高,但二者在300℃左右存在腐蚀速率拐点,高于此温度点Ocr13和Ocr18NilOTi的腐蚀速率急剧增加;316L在实验温度范围内耐蚀性稳定,腐蚀速率在0.1mm/a左右;加工该种类型的原油在实际应用中可以考虑确定一温度点,高于此温度点,使用00Cr17Ni14Mo2及其以上的材料;低于此温度点可以选择18-8型不锈钢代替316型不锈钢。     

几种常用钢材的熔灰腐蚀研究

燃料油重金属含量的不断增加 ,使加热炉炉管积垢、腐蚀问题越来越严重。选取 2 0g碳钢 ,Cr5Mo ,2 0g渗铝钢和Cr5Mo渗铝钢作为试验材料 ,在 75 0℃模拟灰垢中进行了 96小时腐蚀试验 ;对腐蚀产物进行了X射线衍射分析 ,腐蚀试片横断面进行了电子显微分析及能谱分析 ;依据熔盐电化学模型讨论了熔灰腐蚀机理。结论如下 :(1) 75 0℃下 2 0g碳钢 ,Cr5Mo ,2 0g渗铝钢和Cr5Mo渗铝钢抗熔灰腐蚀能力依次增强 ;(2 )渗铝处理可以大大提高钢的耐熔灰腐蚀性能 ,渗铝钢抗高温氧化性能也十分优异 ;(3) 2 0g渗铝钢在熔灰腐蚀时元素Al优先氧化并不十分明显 ,Cr5Mo渗铝钢在熔灰腐蚀时元素Al优先氧化 ;(4 )按照熔盐电化学模型 ,在熔灰腐蚀中V2 O5不但溶解金属氧化物保护层 ,而且参与阴极过程、循环反应 ,加速了金属的氧化腐蚀     

在役加氢反应器壳体材质性能的模拟试验和评定

对煤油脱硫加氢热壁反应器在使用了近 2 0年之后的性能进行了试验研究。用相同的材料采用模拟的方法对设备的常温、高温、氢脆、步冷回火脆性及其综合影响进行了分析 ,结果表明 :设备焊缝与母材相比综合性能明显下降 ;1 2 5Cr 0 5Mo基体材料对氢脆、一次步冷回火脆性都不是很敏感 ;并计算出1 2 5Cr 0 5Mo材料在一次步冷脆化的条件下 ,临界裂纹长度为 3 0mm时设备最低升压温度为 -2 0℃。     

2(1/4)Gr-1M_o钢制加氢精制反应器试制

加氢精制反应器是由内径φ2000mm、长7000mm的筒体和上下球形封头以及衬里等所组成。简体和封头壁厚均为85mm,料质为2(1/4) Cr—1Mo钢板。内衬6mm厚OCr13不锈钢板。与操作介质接触的内件和接管材质为1Cr18Ni9Ti,法兰材质为Cr5Mo,内衬1Ct18Ni9Ti不锈薄钢板。本设备是在氢气、硫化氢、汽油、柴油等介质和80kg/cm~2压力、450℃高温的条件下操作。设备操作条件比较苛刻,所以对设备制造质量要求严格。     

Cr5Mo钢在高温环烷酸中的腐蚀研究

采用CJF-2L型高温高压反应釜进行旋转挂片试验,通过腐蚀失重法和腐蚀形貌分析研究了Cr5Mo钢在高温环烷酸介质中的腐蚀行为规律.试验结果表明：实验酸值、温度及流速均显著影响Cr5Mo钢的腐蚀速率.Cr5Mo钢的腐蚀速率随着介质酸值的增加而增大,与介质酸值平方根呈线性关系,但增加酸值对Cr5Mo钢的腐蚀速率影响有限;随着温度的升高,腐蚀速率先增大后减小,在280℃时腐蚀速率达到最大值,为0.262 3 mm/a,不符合Arrhenius公式;腐蚀速率随流速增加而变大,流速对腐蚀速率影响较大.Cr5Mo钢在高温环烷酸介质中出现严重点蚀,点蚀坑的数量随酸值、温度及流速增大而增大,严重威胁安全生产,因此建议Cr5Mo钢在高温环烷酸介质中应监护使用.     

修正步冷温度曲线试验研究

按修正步冷温度曲线对经步冷脆化的 2 .2 5Cr 1Mo和在加氢反应器内运行 5a的 2 2 5Cr 1Mo试块进行了修正步冷试验 ,评定了材料的回火脆性。结果表明 ,按修正步冷曲线进行修正步冷试验能使已经脆化的材料进一步脆化 ,为加氢反应器材料损伤的研究提供了一条途径。     

4Cr25Ni20离心浇铸管的热弯与焊接

我厂的50万吨/年同轴式提升管催化裂化装置再生器内取热水盘管(再生器内工作温度680℃左右,水盘管工作压力13.5kg/cm~2,介质为软化水),原设计采用18—8型奥氏体不锈钢管,投运不到三个月,12组盘管就逐组穿孔弃用了。后来改用耐氯化物应力腐蚀的4Cr25Ni20离心浇铸管,投运一年多来,并经受了几次“干烧”考验,实践证明4Cr25Ni20离心浇铸管作再生器内取热水盘管性能良好。下面把4Cr25Ni20离心浇铸管的热弯与焊接技术作一介绍。     

塔河原油的腐蚀性评价

在高温动态腐蚀评价装置中进行了塔河原油的腐蚀性评价试验。试验条件是:冲刷流速为20 m/s,25 m/s和30 m/s;温度为270℃,300℃和335℃;材质为20 g钢,1Cr5Mo钢,OCr13钢和0Cr18Ni10Ti钢。试验结果表明:对塔河原油,流速和温度升高均能导致材料腐蚀速率增加,而温度的影响大于流速的影响;在试验条件下,20 g钢、1Cr5Mo钢、0Cr13钢和0Cr18Ni10Ti钢的耐蚀性能依次增强;在高温部位,Cr5Mo钢的腐蚀速率较大。     

S Zorb装置再生器旋风分离器料腿堵塞原因分析及对策

针对陕西延长石油(集团)有限责任公司炼化公司延安石油化工厂1.80 Mt/a S Zorb装置再生器旋风分离器料腿下料不畅、吸附剂消耗大的问题,结合装置运行及检修情况,对造成料腿下料不畅的原因进行了分析。结块取样化验分析主要成分为ZnSO_4。认为再生器存在的水使硫酸锌聚集形成结块,而装置原料水含量偏高、再生器检修检查不到位、开工干燥不彻底是引起结块的主要原因。在装置在线抢修时,打开再生器底部锥体,清理了大量黄色结块;对二级料腿口堵塞处彻底疏通清理。再生器抢修开工后,装置恢复正常,吸附剂细粉储罐料位上涨速度明显降低,再生烟气过滤器差压由抢修前的20 kPa左右降至16 kPa以下,反吹频次趋于正常。     

1Cr5Mo耐热钢的焊接工艺试验及施工

依据1Cr5Mo钢炉管的化学成份与力学性能，选用HCr5Mo焊丝和R507焊条，采用氢弧焊打底（管子内充氩气保护）、手工焊盖面的焊接方法（焊口预热温度为300℃），对1Cr5Mo钢炉管进行焊接，焊后立即包以保温材料缓冷，24h后进行100％的X射线探伤，然后对焊口进行热处理（750℃×2h）。对1Cr5Mo钢炉管进行焊接试验表明，接头焊缝的力学性能完全达到GB150－89标准中的要求；热处理后，接头部分的Cr、Mo元素分布均匀，接头组织有弥散的碳化物析出。最后给出了1Cr5Mo钢炉管的焊接施工工艺规程。     

某催化裂化装置二级旋风分离器堵塞故障分析

介绍了某石化企业催化裂化装置再生系统二级旋风分离器多个料腿堵塞的现象，并对其造成的催化剂跑损的原因进行了分析。通过改变旋风分离器翼阀安装的角度(静态试验质量由1.5 kg改为1.0 kg)、标高(12只翼阀焊缝标高均提高100 mm)、开启方向(5只翼阀开启方向改为指向再生器中心),调整料腿高度，增加流化风分配管等措施，解决了二级旋风分离器料腿堵塞的问题。通过采取上述措施后，再生器二级旋风分离器工况稳定，再生器出口烟气中催化剂粉尘等的相关参数均在工艺控制指标范围。该实施结果为二级旋风分离器和烟气能量回收机组的长周期平稳运行提供参考。     

加氢反应器材料回火脆化量预测

加氢反应器用材2 25Cr 1Mo钢具有明显的回火脆化倾向。试验表明,回火脆化是合金钢在回火状态下,杂质元素在奥氏体晶界处偏聚而造成的。应用晶界偏聚理论,根据国内加氢反应器用材的回火脆化量测定数据,对2 25Cr 1Mo钢在一定温度和服役时间下脆化量的变化规律进行了预测。同时提出了操作条件下材料回火脆化量的计算公式,为加氢反应器的安全运行提供了技术保障。     

DMTO装置反应系统高温部位的腐蚀及选材研究

DMTO装置甲醇在高温酸性催化剂作用下的反应产物中有甲酸、乙酸等小分子有机酸,这些有机酸对设备都有强烈的腐蚀性。为此在含有乙酸的高温水蒸气容器中进行了腐蚀试验研究。试验表明:分别在乙酸浓度增高或乙酸温度升高时,20G和15Cr Mo腐蚀速率加快,S31603和S32168两种材料的腐蚀速率几乎不变;在530℃时,20G和15Cr Mo的腐蚀速率可达到0.75 mm/a;S32168或S31603耐腐蚀性能优异,在试验温度范围内腐蚀速率均小于0.002 5 mm/a。根据该试验,DMTO装置反应系统高温部位设备接触腐蚀性介质的内件选用S32168,设备外壳体选用常用的材料Q245R并适当增加腐蚀裕量,自第一套DMTO装置安全运行近五年来,证明DMTO装置反应系统等高温部位的选材,可完全满足DMTO装置运行要求。     

酸液对HP13Cr钢材防腐研究进展

针对HP13Cr不锈钢油套管材料在酸化条件下的腐蚀问题,对其化学成分及腐蚀性能进行了研究,分析了在不同温度、pH值、酸液体系、浓度等条件下的腐蚀行为,说明了缓蚀剂类型对HP13Cr不锈钢材料的影响机理.当pH值达到3.5时,腐蚀速率达到平衡值17.5 mg/(dm2.d)左右;相对于其它材料,HP13Cr受温度的影响非常小——在150℃条件下,其腐蚀速率为0.05 mm/a,而1Cr13和2Cr13分别高达0.19 mm/a和0.27 mm/a;在10％ CH3COOH +5％ HCl体系条件下,加入缓蚀剂后无点蚀和局部腐蚀,腐蚀速率也较小;在10％ HCl+ 2％ HF+ 3％ TG201体系条件下,钢材腐蚀速率最小,为3.18 g/(m2.h).     

螺纹锁紧环换热器铬钼钢与镍基材料焊接工艺分析

某石化公司柴油加氢脱硫装置螺纹锁紧环式换热器—反应进出料换热器,设备主体材料为12Cr2Mo1R,与设备相连接的管道材质为S32168。涉及12Cr2Mo1R与S32168之间的焊接问题,制造厂采用的方法为在12Cr2Mo1R接管端部堆焊镍基材料,使用镍基焊材与S32168进行焊接。通过焊接工艺评定试验及焊工技能培训,设备焊接后无损检测全部合格。     

复合板13MnNiMoNbR+00Cr17Ni14Mo2的焊接工艺

某容器主体材料为75mm+4mm厚的13MnNiMoNbR+00Cr17Ni14Mo2不锈钢爆炸复合板,由于13MnNiMoNbR钢板的焊接性一般,焊接时易产生冷裂纹和延迟裂纹,焊接过程中必须严格控制预热温度、层间温度,做好焊后消氢及保温工作;再加上00Cr17Ni14Mo2超低碳不锈钢复合板的焊接工艺复杂,焊接质量要求高,同时为了保证焊接质量,对焊后热处理要求也极高。     

旋风分离器料腿引压管改造

计算分析了催化裂化装置第一再生器内旋风分离器料腿引压管断裂原因,采用多项措施对其进行改造,效果良好。     

S Zorb再生器内取热管故障分析

中国石油化工股份有限公司金陵分公司I套S Zorb装置加工能力1.5 Mt/a,于2012年8月建成投产。在运行8个月后因再生器内取热管泄漏,导致再生器压力超高,生产无法维持,进行停工消缺。逐一切出6根内取热管,排放导凝发现是6号、4号和1号内取热管泄漏。根据再生器解体检查情况,找到具体泄漏位置。分析得出故障产生的主要原因是旋风分离器料腿撞击内取热管,导致固定内取热管的连接槽钢和J型螺栓变形或松脱而失去固定效果,内取热管振幅扩大,反复受力,最终在内取热管应力集中部位率先开裂泄漏。在施工难度较大的情况下,提出解决措施和施工方案,容器生产厂家预制好包含内取热管的再生器下半段,进行现场整体更换,同时对旋分器料腿拉筋管、滑动拉筋板和导向拉筋板进行改造。改造后,连续使用超过18个月,再生器没有再发生同类故障。     

重油催化裂化反应系统结焦的治理

1　前　言荆门石油化工总厂 80 0 kt/a重油催化裂化装置 ,掺炼减压渣油 2 0 %～ 35%,加上丙烷脱沥青油实际掺渣量达 30 %～ 4 5%,其反应 -再生系统为两器高底并列、重叠式两段再生 ,自 1 996年投产以来几次发现在反应系统的沉降器和提升管等部位均有一定程度的结焦 ,经治理取得了明显的效果。2　结焦概况反应系统结焦的主要部位在提升管进料喷嘴的上方区域、反应沉降器的顶部区域、旋风分离器的内升气管和料腿翼阀、反应汽提段。2 .1　第一次结焦在 1 997年 1月第一次小修时发现 ,提升管进料下喷嘴油流切线方向有厚约 50 mm、宽约 30 0 mm的…