UNS N10276合金时效析出行为研究

UNS N10276合金是一种含碳量极低的镍基耐蚀合金。对固溶态UNS N10276合金在不同温度(650℃、760℃、870℃、980℃、1 090℃)进行时效,分别保温不同时间(5 min、15 min、30 min、2 h、4 h、8 h、24 h、48 h、72 h、96 h、120 h、168 h、240 h)。随后采用扫描电镜和透射电镜研究了合金中的析出相,测定了合金的冲击韧度,以揭示时效工艺对合金析出行为及冲击性能的影响。结果表明:在时效过程中,UNS N10276合金的第二相主要为富钼的M_6C型碳化物和μ相,并首先在晶界析出,随着时效时间的延长,晶界析出饱和后在晶内析出;合金的冲击性能随着时效时间的延长而显著下降,特别是在870～980℃时效。因此在生产中,该合金不宜长时间在870～980℃保温。     

UNS N06625镍基合金管坯热扩孔工艺研究

采用FEM方法对高温镍基合金UNS N06625管坯优化前后的扩孔工艺进行了模拟,分析了扩孔锥与管坯喇叭口不同配合下的金属流动和位移特点,探讨了扩孔过程中管坯上端开裂的原因。采用SMS 20MN立式扩孔机完成UNS N06625管坯的热扩孔生产试验,实际生产结果较好地验证了模拟结果。结果表明,管坯喇叭口由准125 mm×33.5°优化为准125 mm×19°,有利于改善扩孔导致的管坯上端开裂缺陷。     

UNS N10276高镍耐腐蚀钢的焊接

介绍了UNS N10276材料的特点,并对其焊接性进行了分析.从克服材料的焊接缺陷入手,选用合适的焊接材料,制定合理的焊接工艺进行了焊接工艺评定.合理的焊接工艺,可以保证焊接接头的性能与母材相同,并将该焊接工艺在生产实际中应用,成功地生产出满足相关标准的产品.采用对耐蚀性能损害较小的氩弧焊,选用较小焊接热输入,严格控制...     

铸态纯镍N6的热变形行为及热加工图研究

利用Gleeble-3500热模拟机对铸态纯镍N6在压缩量50%下进行了热压缩试验,研究了在应变速率0.01~10.00 s~(-1)、变形温度800~1200℃下,纯镍N6的高温流变行为。通过热模拟试验得到了纯镍N6在不同温度及应变速率下的真应力-真应变曲线,并根据动态材料模型推导出了热加工图。结果表明,纯镍N6对变形温度及应变速率较敏感,其合理热加工温度范围为1000~1150℃,应变速率为0.01~0.32 s~(-1)。     

热交换器用镍基合金UNS N06600无缝管生产工艺研究

简述了热交换器用镍基合金UNSN06600无缝管的基本性能、制造技术特点以及开发UNSN06600无缝管生产工艺的过程,最后确定了采用“斜轧热穿孔开坯＋全冷轧”生产工艺。通过对成品管进行力学性能检测和微观组织分析可知,采用该工艺生产的镍基合金UNSN06600钢管满足ASMESB163标准的要求。     

锻态C-276镍基合金热变形行为及热加工图

为研究锻态C-276镍基合金的热变形行为,采用Gleeble-3180D热模拟试验机对该合金在变形温度950～1200℃以及应变速率0.01～10 s^-1条件下进行一系列热压缩实验。结果表明,合金的流变应力曲线都呈现明显的动态再结晶特征,并且流变应力随变形温度的提升或者应变速率的下降而降低。根据Arrhenius模型构建该合金峰值应力下的本构方程,得出合金的变形激活能为510.484 kJ/mol。依据材料动态模型绘制合金在0.6应变下的热加工图,并结合组织分析提出该合金最优的热加工参数为(1100℃,0.01 s^-1)以及(1150℃,0.01～1 s^-1)。另外,合金的组织变化规律表明,温度的增加或应变速率的降低能够促进合金的动态再结晶晶粒的形核与长大。     

镍基合金UNS N08810厚板埋弧焊工艺

<正>0前言镍基合金UNS N08810,也称800H,属于镍-铁-铬合金,是SMC公司研发的一种高温用镍基合金。由于其高温强度和抗氧化、抗渗碳和其它形式的高温腐蚀性能,已经被广泛使用。其应用包括炉子部件和设备,石化炉裂解管,以及电加热元件的外罩~([1])。由于其特殊的优点,在多晶硅行业中的冷氢化反应器上也被广泛使用。随着冷氢化的产能越来越高,设备也越来     

铸态TC18钛合金热变形行为研究

采用Gleeble-3800热模拟机对铸态TC18钛合金进行高温热压缩变形实验,分析该合金在变形温度1000~1150℃、应变速率0.01~10s-1和变形量为70%条件下流变应力的变化规律。确定TC18钛合金热变形激活能,建立热加工图,并通过组织观察对热加工图进行解释。综合不同应变量下的热加工图,获得了试验参数范围内热变形过程的最佳工艺参数,为铸态TC18钛合金热加工工艺优化提供理论依据。     

铸态耐热合金CN617热变形行为研究

用Gleeble-3800热模拟试验机研究了铸态耐热合金CN617退火后在形变温度1050~1180 ℃,应变速率0.01~10 s^-1条件下的热变形行为,建立了该合金的热变形本构方程,绘制了热加工图。结果表明：在形变温度1050~1180 ℃,应变速率0.01~1 s^-1条件下,CN617合金的热变形曲线呈现稳态的流变应力;当在形变温度1100~1180 ℃,应变速率10 s^-1条件下,其热变形行为表现为持续硬化+动态软化过程。CN617合金热变形的热激活能平均为502.35 kJ/mol。在形变温度1050~1125 ℃,应变速率0.2~10 s^-1时形成流变失稳。其原因是动态再结晶程度较低,流变应力较高。     

一种新型镍基合金的热变形行为

通过热压缩试验,研究了一种新型镍基合金在950~1200℃、变形速率0.01~10 s-1不同变形条件下的热变形行为。采用光学显微镜观察了合金热变形后的微观组织。基于热压缩流变应力数据,建立了该镍基合金的热变形本构方程,合金的热变形表观激活能为401.6 k J/mol;合金的流变应力与Zener-Hollomon参数Z呈正相关;微观组织观察表明热变形温度控制在1100~1150℃时可以得到均匀细小的再结晶组织。     

锻态镍钛合金的热变形行为

采用Gleeble-3800热压缩模拟实验机,对锻态镍钛合金进行等温热压缩实验,研究其热变形行为,实验条件为应变速率0.01～10.00 s~((-1)),变形温度650～1050℃。实验得出了镍钛合金在热压缩过程中的应力-应变曲线,分析了应变对材料变形常数的影响,并根据实验数据建立了锻态镍钛合金热变形过程中流动应力与变形温度、应变速率和应变量的本构关系,从而确定了锻态镍钛合金在热压缩变形时的热变形激活能Q和结构因子A。并利用热加工图,确定了锻态镍钛合金在成形过程中的安全加工温度。通过实验表明:锻态镍钛合金的热变形激活能Q为222. 540 kJ·mol~(-1),锻态镍钛合金较佳的热变形温度范围为850～920℃,应变速率低于1.00 s~(-1)。     

铸态GH706合金的热变形行为研究

通过热模拟压缩试验,得到了温度为1100,1130,1160和1190℃、应变速率为0.01,0.1和1 s-1下的铸态GH706合金流变曲线,分析了流变曲线的特征及成因,并通过与锻态材料对比,得出铸态材料在高应变速率下更容易产生应变硬化的结论;应用Arrhenius模型对实验数据进行回归分析,建立了0.2~0.8应变范围内铸态GH706合金的本构关系,统计计算了模型预测的流动应力和实验值之间的最大相对误差为13.1%;应用Voce方程建立了铸态GH706合金应变0~0.2范围内的本构关系,模型预测流动应力和实验值之间的平均相对误差为0.2%,很好地反映了低应变条件下材料的硬化行为。     

Cr含量对镍基合金热变形行为的影响

通过热压缩实验,研究了Cr含量为7%和20%的2种新型镍基合金在温度为950～1200℃、应变速率为0.01～10s~(-1)变形条件下的热变形行为,并建立了2种合金的热加工图。结果表明,Cr含量的增加显著提高了合金在低温高应变速率条件下的热变形抗力,增大了合金的热变形激活能;通过对比合金的热加工图可以看出,Cr含量的增加,使合金安全热加工范围缩小。     

铸态M2高速钢的热变形行为

用Gleeble-3500热力模拟试验机对铸态M2高速钢进行1000～1150℃及0.01～1.0 s-1的热压缩变形,获得了铸态M2高速钢的流变曲线,分析了变形后的显微组织特性。结果表明,铸态M2高速钢的流变应力和峰值应变均随变形温度的降低和应变速率的提高而增大,其热变形激活能为550.16 kJ/mol,同时得到了其热变形方程,建议其在1050～1150℃和0.01～1.0 s-1的工艺条件下进行热加工。     

铸态690合金的热压缩变形行为

针对铸态690合金,利用单向热压缩实验研究了外力与柱状晶垂直时材料的热变形行为,并对流变曲线进行了本构分析,对变形显微组织进行观察。结果表明:在工程应变量50%范围内,铸态690合金的变形抗力随着应变量的增大而持续增长,变形结束时仍没有达到峰值应力。硬化率曲线存在3个线性区域,而动态再结晶区域只在应变速率为0.01 s-1时出现。变形温度的升高和应变速率的降低均会使流变应力减小。组织分析表明,柱状晶条件下材料的动态再结晶主要有3种形核方式:应变诱发晶界迁移、碳化物颗粒诱发形核和形变带亚晶转化形核。再结晶软化作用的弱化和亚晶的形成是导致铸态690合金变形抗力持续增加的主要原因。     

铸态Mg-Zn-Zr-Gd合金的热压缩变形行为

为了研究Mg-Zn-Zr-Gd合金的热压缩变形行为,采用Gleeble-3500型热模拟试验机,在变形温度为300～400℃,变形速率为0.001～1 s^-1条件下对合金进行热压缩实验。分析了在不同的热压缩条件下合金的真应力-真应变曲线,通过引入Z参数建立了相关流变应力本构方程,同时观察了合金的微观组织演变。结果表明：合金在热压缩变形过程中主要发生了动态再结晶,且合金的流变应力随着应变速率降低和温度升高而减小。在低变形温度或高应变速率下进行热压缩变形时,再结晶晶粒比较细小,但是动态再结晶进行不充分,动态再结晶仅仅发生在晶界处且分布不均匀,仍然存在原始大晶粒。随着变形温度的升高和应变速率的降低,再结晶区域明显增加,再结晶晶粒也逐渐长大。根据热加工图分析得到合金最佳的热加工成形工艺区域为：温度为350～400℃,应变速率为0.1～1 s^-1。     

铸态C-276镍基高温合金的热变形行为及加工图

采用热压缩试验研究了铸态C-276镍基高温合金在950~1250℃和0.01~10 s~(-1)条件下的热变形行为。结果表明:该合金的热变形流变应力随着变形温度的增加及应变速率的降低而减小;当变形条件为1250℃、0.1 s~(-1)时,合金在热压缩过程中发生了动态应变时效。基于流变应力数据建立了合金的热变形本构方程;基于动态材料模型建立了合金在不同应变下的热加工图。通过加工图和微观组织观察优化了合金的热变形参数。合金的表观激活能为497k J/mol铸态C-276合金适宜的热加工区域为1050~1250℃和应变速率0.1~1.0 s~(-1)。     

铸态与锻态GH4738合金的热变形行为

通过MTS热模拟试验机对铸态与锻态GH4738合金在变形温度1000~1150 ℃及应变速率0.01~1 s^-1的条件下进行压缩试验,其中压下量为10%、30%、50%。结果显示,两种状态的合金应力-应变曲线均具有典型的动态再结晶特征,存在加工硬化、流变软化和稳态流变3个阶段。由应力-应变曲线得出GH4738合金铸态及锻态热变形激活能分别为Q=575.89 kJ/mol及Q=588.04 kJ/mol。并利用EBSD分析发现,在相同的热变形参数下,锻态GH4738合金组织的动态再结晶要比铸态组织发生得更早、更显著。