防止汽泵润滑油系统进水的系统改造及运行优化

给水泵密封水系统对给水泵的轴承有润滑、冷却、防止高温、高压水泄露的作用,给水泵密封水系统控制不好会导致润滑油系统进水,对给水泵以及汽泵的正常运行造成极大的危害,分析了给水泵轴端迷宫式密封系统结构以及汽泵轴封系统结构,探讨了600 MW火电机组汽泵润滑油进水的各种原因,通过对给水泵密封系统结构以及汽泵轴封系统的改造,并优化了运行方式,解决了小机油系统进水的问题。     

CC25—9.32／1.27／0.18型汽轮机轴封漏汽系统的改进

通过对ＣＣ２５－９．３２／１．２７／０．１８型汽轮机轴封漏汽系统的改造，解决了长期以来该机运行中油中带水面引进的调节部套，回油管道锈蚀的问题。     

CC25—9.32／1.27／0.18型汽轮机轴封漏汽系统的改进

通过对ＣＣ２５－９．３２／１．２７／０．１８型汽轮机轴封漏汽系统的改造，解决了长期以来该机运行中油中带水面引进的调节部套，回油管道锈蚀的问题。     

某电厂引进型300MW汽轮机轴封系统改造及分析

针对某电厂的4台国产引进型300MW汽轮机油封系统存在的问题，首先计算轴封系统中各部分的漏汽量和漏汽损失以及轴封供汽母的管径；在此基础上，就轴封系统的改造进行分析。     

1050MW超超临界火电机组真空系统查漏及改造方法

汽轮发电机组真空系统查漏是维持机组安全经济运行的重要操作,现采用氦质谱仪查漏法对某1050 MW机组真空系统进行查漏,经逐点排查发现主汽门盘根处漏气.结合其出场设计以及现场检测数据,提出一种高、中压主汽门门杆漏汽改造方案,通过将门杆漏汽管道接入主机轴封回汽管道,以较小的改造成本从根本上消除对机组真空度的影响.本文提出了真空系统查漏以及针对性的改造优化方法,此方法成本低、实用性好,具有在同类机组中推广的价值.     

某电厂给水泵汽轮机油中进水原因分析及处理

针对某百万机组小机油中进水事件,分别从油质、轴封蒸汽压力、热工处理卡件更换和负荷变动等多方面进行分析。最终确定为油箱负压异常和轴封回汽管路流通不畅联合作用所致,并针对此问题提出管路改造方案和运行防范措施。     

汽轮机轴封系统漏汽对机组经济性的影响

汽轮机轴封系统漏汽对机组热经济性和安全性有很大影响,根据200MW机组的汽轮机热平衡数据,运用等效热降法分析了轴封、门杆漏汽及其利用系统对机组热经济性产生的影响,结果表明:高压轴封漏汽对经济性影响较中压轴封漏汽对经济性影响大,高压阀杆漏汽对经济性影响远大于中压阀杆漏汽对经济性影响;设计工况下轴封、门杆系统漏汽对经济性影响比其它工况小。此项工作对合理地布置轴封系统,指导轴封系统的正确运行有重要意义。     

高中压合缸汽轮机中间分隔轴封漏汽测试

分析了高中压合缸汽轮机高中压缸之间分隔轴封漏汽的情况及其对机组效率的影响,论述了通过改变蒸汽温度测量计算分隔轴封漏汽量方法的原理、实际应用中应解决的问题、提高精度的方法等,同时列举了应用实例,以及在汽轮机热力试验和通流部分性能分析、诊断中的作用。     

汽泵组润滑油进水原因分析及对策

叙述了浙能兰溪电厂汽动给水泵组润滑油系统的设计特点及在正常运行和启停过程中遇到的润滑油中进水较多的问题.通过对该类汽泵组轴端密封工作原理及运行情况的分析研究表明,启停过程中高压主汽阀内漏及对给水泵轴端密封水投入、退出不及时,正常运行期间汽泵组轴承油室呼吸器的通流面积过小是造成润滑油中进水的主要原因.     

带有侧齿的曲径轴封及其漏汽量的研究

提出了一种新型结构的轴封——带有侧齿的曲径轴封。该型轴封可以在不增加轴封段长度的前提下,增加轴封齿数,减少轴封漏汽(气)量。同时,根据该型轴封的工作原理,给出了这种新型轴封漏汽(气)量的计算方法。并以某国产300MW汽轮机为例,对采用该型轴封的漏汽(气)量进行了对比计算。计算结果表明,采用该轴封能有效的减少漏汽(气)量,从而提高机组的经济性。     

定功率下轴封系统对机组热经济性的影响

汽轮机轴封系统是火电厂热力系统的重要组成部分,轴封系统漏汽的大小对机组的热经济性有直接的影响.基于热经济状态方程,利用矩阵分析的思路,根据轴封系统漏汽的来源不同,分别建立了定功率条件下高压缸漏汽和中低压缸漏汽对机组热经济性影响的定量数学模型.利用微分理论,得出了轴封蒸汽流量变化时主蒸汽流量和轴封漏汽量的依变关系.以某300 MW火电机组为例,针对其典型工况,分别计算高压缸漏汽和中低压缸漏汽变化对机组热经济性的影响.结果表明：高压缸轴封漏汽对机组热经济性影响较大.     

东汽某1000MW汽轮机高压轴封漏汽量数值模拟

随着大型汽轮机组参数的不断提升,汽轮机轴端漏汽损失在提升汽轮机效率中显得尤为重要。为提高汽轮机组效率,有关汽轮机轴封的相关研究不断深入。本文拟通过对汽封的实际尺寸进行三维建模分析,采用数值模拟的方法,获得轴封漏汽量与压力、转速和转子偏心等参数之间的关系,确定影响汽轮机轴封漏汽量的主要影响,并对如何减小轴封漏汽量提出优化措施。     

汽轮机新型汽封适用范围与改造效果的综合分析

根据各种新型汽封的结构特点和工作特性,给出了其在汽轮机通流部分和轴端的适用位置,以及各部位可以选用的汽封型式。针对具体的汽轮机汽封改造方案,改进前、后选用相同部位测点和试验条件,进行机组性能试验,以机组热耗率、缸效率、监视段参数、轴封漏汽量等某个参数或几种参数的结合综合分析汽封改造的节能效果。超临界660MW汽轮机大修和汽封改造效果明显,高压缸效率提高2.7%~3.1%,中压缸效率提高1.6%~1.7%,热耗率约下降210k J/(k W·h);汽封改造前、后,高中压缸间平衡盘漏汽量分别是主蒸汽流量的1.283%、0.894 5%,漏汽率降低0.389%;实际中压缸效率由89.544%提高到91.27%,缸效率提高1.726%。汽封改造后,高压缸后轴封一段至中压缸排汽的漏汽量、经过轴加的凝水温升、轴封压力、汽轮机各监视段参数明显降低,汽轮机汽封改造的节能效果良好。     

汽轮机热力系统变工况计算中轴封漏汽计算方法研究

汽轮机轴封漏汽量是影响机组热经济性的重要因素之一。基于传统轴封漏汽量计算公式经适当简化,得到了变工况下轴封漏汽量的两种简化计算方法,并以切除5号低加工况作为实例计算,与传统简化计算方法进行了分析比较。结果表明,两种新简化方法在温度变化较小时,所得变工况计算结果相近,且能反映轴封段段前压力变化引起的漏汽量变化,而传统简化方法不能够反映该变化趋势。     

300MW汽轮机热力系统故障分析及处理方法

针对某发电厂2台300MW机组热力系统长期存在的高压加热器钢管泄漏频繁、轴封处漏汽、高压加热器端差大、1号低压加热器凝结水温升小等问题,分析了故障造成的危害,对故障原因进行了诊断,提出了改造方法并进行了改造,解决了热力系统中存在的各种问题,使设备的运行状况恢复正常,机组经济性得到提高,为火电厂汽轮机组热力系统出现问题后的分析和改造提供参考。图3表2参2     

汽缸结合面漏汽的消除

汽缸结合面漏汽的消除王金明（安徽省淮北市纺织印染动力有限责任公司）１问题的提出某中压中温机组的既定大修项目之一是处理高压端轴封处超常量漏汽。但经解体检查，轴封环良好，间隙符合要求。进一步检查发现，高压轴封套（上半）凸出汽缸水平面０．２５ｍｍ。经试合汽...     

汽轮机轴端螺旋汽封的设计研究

针对常见机组的汽轮机传统三段式轴封系统存在的漏汽(气)量较大的缺点，在不改变汽轮机的轴端长度及轴封系统设置的基础上，将原汽轮机轴端的三段直齿环型汽封的内外两段设计成一种旋向相反的非接触螺旋汽封，利用螺纹旋转斥气效应，减少汽缸内部蒸汽漏出、汽缸外部空气漏入的效果，进而降低汽轮机的漏汽损失，提高汽轮发电机组的效率。为了验证新型汽封的封汽(气)效果，利用有限元软件对在相同工况下的新老汽封的内部流动状况进行了仿真分析，对两种汽封的蒸汽漏出量与空气漏入量进行对比分析，分析结果表明：在相同工况下，新型螺旋汽封比传统梳齿汽封漏汽量减少约13%,空气漏入量减少约8%,验证了新型螺旋汽封设计的可行性，研究结果为汽轮机轴端汽封的灵活性改造提供了参考。     

蜂窝汽封在6MW汽轮机轴封改造上的应用

结合2台C6-35/8型抽凝式汽轮机轴端汽封的改造实践,分析梳齿式迷宫汽封存在的问题,介绍蜂窝汽封的特点以及改造要点。改造实施后,2台6MW抽凝式汽轮机轴封漏汽量可减少0.6～0.9t/h,机组的发电能力可以增加125～188kW,凝汽器真空提高1.0～1.5kPa,折合年总节约标煤1047t。     

利港电厂4号机组采用布莱登汽封的技术改造

利港电厂二期3号、4号机组投产后热耗偏高，3号机热力性能考核试验表明：高压缸至中压缸漏汽量较设计值偏大，大修发现大部分汽轴封间隙偏大。通过调研后，在4号机大修期间对高中压缸部分汽轴封进行了布莱登汽封技术改造。运行结果表明：布莱登汽封安全可行，改造后汽封间隙减小，热耗下降，提高了机组效益。表1参3     

变汽温试验参数对高中压缸间轴封漏汽量计算的影响分析

针对亚临界330MW机组和超临界660MW机组,研究了高中压缸间轴封漏汽量计算值与变汽温试验参数的关系。对于亚临界330MW机组,试验时主汽温和再热汽温的温差不同,高中压缸间轴封漏汽量占主蒸汽流量的百分比从0.49%到2.42%,实际中压缸效率从89.89%到90.41%;对超临界660MW机组,高中压缸间轴封漏汽量占主蒸汽流量的百分比从0.81%到1.53%,实际中压缸效率从88.79%到89.26%;随着轴封漏汽量增大,实际中压缸效率降低。亚临界330MW机组,由于试验时温差较小,不同的工况组合,实际中压缸效率和高中压缸间轴封漏汽量变化较大;两种容量的机组,降低主汽温度工况和额定参数工况组合,得到的轴封漏汽量都偏差较大。通过计算轴封间隙通流能力,以及对比设计值和试验结果,确认变汽温工况试验时,主汽温度和再热汽温度的试验温差应该达到15℃以上,才能得到较为准确的高中压缸间轴封漏汽量和实际中压缸效率。