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零保温热处理温度对27SiMn钢组织性能的影响 总被引:2,自引:0,他引:2
采用正交组合回归设计实验方法,研究了零保温条件下淬火和回火温度对27SiMn钢强度和硬度的影响规律,并进行了显微组织分析.实验表明,27SiMn钢零保温淬火后得到极细的板条状马氏体组织.900℃零保温淬火,强度、硬度超过880℃常规淬火,其原因与奥氏体晶粒细化和奥氏体中碳浓度分布不均匀有关. 相似文献
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25MnV钢零保温奥氏体逆相变淬火 总被引:6,自引:2,他引:4
采用正交组合回归设计试验方法,研究了二次零保温淬火温度对25MnV钢强度和硬度的影响,分析了该钢零保温奥氏体逆相变淬火后的组织与性能.试验表明:25MnV钢在830~930 ℃零保温奥氏体逆相变淬火,得到极细的板条状马氏体组织.在试验的温度范围内,830 ℃淬火,该钢的组织最细.随淬火温度的升高,组织粗化,强硬性降低.低温零保温奥氏体逆相变淬火,可显著提高该钢的力学性能. 相似文献
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采用正交组合回归设计实验方法 ,研究了“零保温”条件下 ,加热温度和回火温度对2 7SiMn钢强度和硬度的影响规律。并进行了显微组织分析。实验表明 ,2 7SiMn钢“零保温”淬火后有较高的强硬性。在实验的基础上 ,提出了液压支柱缸体 (90 0± 1 0 )℃淬火、(63 0± 1 0 )℃回火的“零保温”热处理工艺 相似文献
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采用正交组合回归设计试验方法,研究了零保温奥氏体逆相变淬火温度对40Cr钢强度、硬度的影响,分析了其组织特征。实验表明,40Cr钢840~920 ℃零保温奥氏体逆相变淬火,可以细化奥氏体晶粒,得到细小的板条状马氏体组织。淬火温度较低时,马氏体板条间分布少量条状铁素体,随淬火温度提高铁素体逐步减少,880 ℃淬火得到全部板条状马氏体组织。在实验温度范围内,900 ℃+880 ℃两次淬火后40Cr钢的强度、硬度最高,其力学性能显著好于常规的880 ℃一次淬火。 相似文献
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矿用圆环链“零保温”淬火工艺的研究 总被引:1,自引:1,他引:0
采用正交组合回归设计试验方法 ,研究了“零保温”淬火条件下 ,加热温度和回火温度对 2 0MnV钢强度和硬度的影响规律。试验结果表明 ,淬火温度对该钢的抗拉强度和硬度有显著影响 ,适当提高淬火温度 ,2 0MnV钢“零保温”淬火的强、硬性高于常规的 880℃保温淬火。在试验的基础上 ,确定了 (92 0 ± 10 )℃、(46 0 ± 2 0 )℃的圆环链“零保温”淬火、回火工艺 相似文献
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采用激光熔覆技术在27SiMn钢表面制备了铁基熔覆层,考察了预热对27SiMn钢热影响区显微组织及力学性能的影响。结果表明,激光熔覆27SiMn钢热影响区出现大量马氏体组织;拉伸断裂断口由河流状解理面、撕裂棱及韧窝组成,表现为准解理断裂;预热处理有效减少了马氏体含量,且出现珠光体组织。预热温度100℃时,淬火层硬度下降25.4%、延伸率提升11.5%、抗拉强度下降14.3%。预热温度升高至300℃时,拉伸断裂方式转变为韧性断裂。适当的预热可有效减少27SiMn钢热影响区的马氏体组织,缓解淬冷导致27SiMn钢的韧性下降问题,提升激光熔覆27SiMn钢液压油缸的服役安全性。 相似文献
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以圆环链专用钢20MnV为对象,采用正交组合回归设计试验方法,研究零保温条件下,淬火温度和回火温度对20MnV钢强度和硬度的影响,确定了淬火温度920+10℃、回火温度460+20℃的零保温热处理新工艺,取得了理想的效果。 相似文献
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简要介绍 2 7SiMn支护管零保温调质热处理 ,对冷拔管中频调质热处理的要求做了分析 ,并着重分析了其生产线和技术参数 ,对于在使用冷拔管生产支护产品的过程中 ,推广应用中频流水线具有较大的经济效益 相似文献
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阐述了ZG27SiMn合金铸钢大采高柱帽的铸造质量和成分控制原则。通过所给出的质量控制原则、正火热处理工艺及相应的操作方法,成功地进行了ZG27SiMn合金钢铸造大采高支架柱帽,柱帽的性能完全满足要求,为合金钢铸件的生产、正火热处理技术的推广应用提供了重要参考。 相似文献
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介绍了高铬铸铁(RT—Cr22SiMn)淬火工艺的试验及工艺参数的确定,制定了正确的热处理工艺,使其综合机械性能均达到了满意的效果。 相似文献