提高耙片耐磨性的工艺试验

耙片是整地机具一机引耙上的重要基础件。多年来,我国耙片生产一直沿用65Mn钢,经油淬回火后获得回火屈氏体,硬度为H_(RC)42—48的热处理工艺。实践证明:该工艺处理的耙片耐磨性较差,磨损快。所以提高耙片耐磨性是急待解决的课题。     

提高耙片耐磨性的工艺试验

<正> 耙片是整地机具一机引耙上的重要基础件。多年来,我国耙片生产一直沿用65Mn钢,经油淬回火后获得回火屈氏体,硬度为H_(RC)42—48的热处理工艺。实践证明:该工艺处理的耙片耐磨性较差,磨损快。所以提高耙片耐磨性是急待解决的课题。     

铸态低合金Mo—Nb贝氏体钢的研制

用合金化和控制冷却速度的方法研制了一种新型铸态贝氏体钢,其化学成分为:0.4%～0.6%C,0.4%～0.6%Si,0.4%～1.0%Mn,P<0.01%,S<0.04%,Mo<0.4%,Cr<0.5%.Nb<0.1%,B<0.003%。用此钢浇注10mm×10mm×55mm试样和Φ200mm×6mm试验耙片。铸态下可以稳定得到以下贝氏体为主的金相组织。力学性能为:HRC40～50,a_k>20J/cm~2,对65Mn钢的相对耐磨系数为1.19,为挤压铸造生产铸态钢质耙片提供了新的材料,具有很大的经济意义和生产价值。     

新型贝氏体钢与30CrNi4Mo钢力学性能和冲击疲劳性能的对比

为了用新型贝氏体钢替代30CrNi4 Mo钢,研究了两种钢在不同热处理后的显微组织、力学性能和多次冲击疲劳性能。结果表明:30CrNi4 Mo钢经奥氏体化后空冷和油冷+低温回火处理均具有高的强度和良好的冲击韧度;油冷后随回火温度的提高,组织由回火马氏体+残余奥氏体转变为索氏体,油冷+高温回火后具有良好的强韧性配合,且冲击疲劳总寿命高于空冷和油冷+低温回火的;新型贝氏体钢在水冷、油冷和空冷+低温回火后均具有良好的强韧性配合,空冷+低温回火的冲击疲劳寿命高于水冷、油冷+低温回火的;空冷+低温回火状态下新型贝氏体钢多冲疲劳寿命较高,可替代30CrNi4 Mo钢用作抗冲击载荷材料。     

1BZ—2.5型24片液压偏置重耙

河南省驻马店市农业机械制造厂生产的1BZ—2.5型24片液压偏置重耙被评为1996年度一等品,证书号为(96)ZP—28—537 1BZ—2.5型24片液压偏置重耙吸收了国内外同类先进产品的优点,按部颁标准设计,整机采用偏置式布局组合式结构,以短形管焊接整体式,刚性耙架为主体,配有液压起落充气橡胶运输轮,弹簧自动调平机构和圆盘耙专用的外球面内方孔全密封滚动轴承,结构合理坚固耐用。该机主要工作部体耙片用65Mn钢板压制成形,经热处理,具有良好的冲击韧性及耐磨性.     

铸态Mo—Nb贝氏体钢耐磨性试验研究

本文就Ｍｏ－Ｎｂ贝氏体钢的化学成份对耐磨性的影响进行了试验研究。找出了保证贝氏体钢耐磨性的硬度和韧性指标的最佳配合，以达到取代６５Ｍｎ钢制造耙片的目的。     

65Nb和LD_1新型模具钢的应用

近年来,我国相继研制出了许多新型模具材料,其中65Nb钢(65Cr4W3Mo2VNb)和LD_1钢(7Cr7Mo3V2Si)就是一例。我厂1985年以来,先后在数量较多的照相机小形冲压模具上进行了应用。实践证明,新型模具钢65Nb、LD_1,较原用模具材料(CrWMn;Cr12MoV等钢)相比,性能优异,能够满足模具苛刻的工作条件。并显著的提高了模具的使用寿命。取得了较好的经济效果。     

低碳马氏体在耙片上的应用

我厂生产PQZ-2.5二十四片重型缺口耙。耙片(见图1)是该耙上的主要基础件。耙片在工作过程中与土壤产生强烈的摩擦及冲击作用,工作条件非常恶劣。这就要求耙片不但具有良好的耐磨性,而且要有较高的强度和韧性。我厂是用5毫米厚的65Mn钢板制造耙片的,经热处理后硬度要求HRC42～49;金相组织为回火屈氏体;球体曲面用样板检查,其间隙应≤5毫米。     

65Mn钢铲刀焊接接头设计及焊接工艺

推耙机作为装卸作业的专用机械,其主要工作构件是推耙铲。推耙铲由铲体和铲刀两部分组成,铲体主要是保证推耙铲的强度,铲刀除强度要求外应具有较高的耐磨性。根据这一要求,通常铲体采用焊接性较好的16Mn钢,铲刀采用强度高、耐磨性好的65Mn钢。由于65Mn钢焊接性差,铲刀与铲体的连接以往     

65Nb钢模具热加工工艺试验

对链板冲压模的强度、韧性和耐磨性提出越来越高的要求,但提高强度和硬度往往带来韧性不足。本文讨论链板冲裁凸凹模选材、锻造加工、球化退火、热处理工艺,重点讨论65C14W3Mo2VNb（65Nb钢）热处理工艺参数对钢的性能和组织的影响。通过改善冷冲模钢的强韧性,可大幅度地提高链板冲裁模（凸模、凹模和凸凹模）的使用寿命。