快速凝固Ni-Mo-Cr-B合金粉末的显微组织

运用 X 光,金相和透射电镜等显微分析技术观察分析了快速凝固 Ni-Mo-Cr-B 台金粉未的凝固组织,研究结果表明,粉未尺寸由大到小,其组织经历了共晶、枝晶,胞晶和非晶等一系列演变,高硼含量有助于非晶形成。     

高温合金铸件显微组织分析中值得注意的问题

在一次发电用地面涡轮事故发生后,该单位走访了一些燃气机的生产和使用部门。从一级涡轮叶片断裂区的外观和喷出的残片看来,怀疑过热的可能性大,于是委托六二一所对一、二级涡轮叶片作过热俭查。作者按罗、罗公司提出的发动机过热检查的标准程序,以γ′在不同温度下的稳定性作为评定依据进行了过热检查。结果也有许多现象类似于过热。作者又对没有使用过的叶片的不同部位进行了无损金相检查,发现大型铸件由于截面尺寸效应对组织影响的程度比想象的要大得多。通过进一步试验,确认事故叶片组织的变化不是超温引起的。铸造叶片存在偏析,但在特定条件下这种差别有多大,这就要求细心观察,多做试验,不断总结。从这一角度出发,该文所提出的问题有值得借鉴的地方。     

粉末高温合金研究进展

粉末高温合金是制造高性能航空发动机涡轮盘等转动部件的关键材料.针对国外粉末高温合金的研究历史和现状,结合粉末高温合金的制备工艺流程,重点介绍了美国和俄罗斯粉末高温合金的发展现状,对比分析了不同粉末制备工艺、粉末固结工艺、盘件成形工艺的特点,总结了粉末高温合金中存在缺陷的原因及控制方法.针对我国粉末高温合金的研究历史和现状,总结了国内粉末高温领域所取得的进展.对国内外粉末高温合金在航空发动机上的应用进行了总结.对超纯净度细粉制备、直接热等静压近终成形、双性能粉末涡轮盘制备工艺等高性能粉末高温合金的关键技术及发展方向进行了展望.针对国内对粉末高温合金的需求现状,指出了国内粉末高温合金研制和生产过程中存在的问题并给出了相应的解决思路.     

K465铸造高温合金高温钎焊接头的显微组织

采用一种含有铝、钛活性元素的镍基高温钎料,对K465镍基铸造高温合金在1220℃进行了高温真空钎焊实验,通过光镜、扫描电镜和能谱分析研究分析了不同钎焊间隙和焊后热处理状态下的钎焊接头组织.研究表明0.1～0.2mm钎焊间隙的钎缝组织由(γ γ′)共晶、呈块状、骨架状或羽毛状和不规则形状的化合物相和γ固溶体组成;0.35mm间隙中填充镍网的钎缝组织,主要由大量γ枝晶、少量(γ γ′)共晶和少量的化合物相组成.钎焊接头间隙在0.1～0.2mm时钎焊后固溶热处理不能明显消除有害化合物相;而接头添加镍网可明显改善接头组织,减少有害化合物相,提高固溶热处理的效果.     

高温钼合金的蠕变性能与显微组织

德国一家金属专业研究所与奥地利Plansee公司合作对粉末冶金工艺生产的纯钼和TZM合金进行了高温蠕变行为和显微组织结构的研究.     

含Ru铸造镍基高温合金的显微组织

研究了3%（质量分数）Ru对低Cr高W铸造镍基高温合金的影响。对比分析了含Ru和无Ru合金的铸态，1260℃/4h，1260℃/4h 1280℃/4h，1260℃/4h 1300℃/4h固溶热处理和1260℃/4h， 1100℃/100h热暴露试验得到的显微组织。结果表明：Ru的加入不会改变合金中析出相的种类，但会影响γ'相和M6C碳化物的稳定性，使γ'的固溶温度大约降低10℃，并使合金在1100℃下有较强的γ'筏排化倾向。Ru明显抑制合金中初生和次生M6C碳化物的析出，有利于稳定高温合金的显微组织。     

镍基单晶高温合金DD100的显微组织和断裂分析

对ＤＤ１００单晶合金进行了显微组织分析，结果表明，ＤＤ１００单晶显微组织内存在弥散分布的岛状组织、边缘具有白色亮带的ｒ／ｒ’共晶和显微疏松孔洞；共晶边缘、岛状组织和显微疏松孔洞既是裂纹萌生比较有利的位置，也是裂纹易珩扩展的通道。     

显微组织对TA15合金高温拉伸性能的影响

研究了显微组织变化对TA15合金500℃高温拉伸性能的影响.结果表明:初生α相含量增加、α相方向性增强、次生α片变厚及β晶粒尺寸变粗大等显微组织的变化,可使TA15合金500℃高温抗拉强度降低,最大降幅达90MPa以上.研究表明,随初生α相含量增加,增多了晶界数量,而随温度升高晶界强度比晶粒强度下降快,导致高温抗拉强度随初生α相含量增加而降低.     

我国粉末高温合金的研究现状

简要回顾了我国粉末高温合金的发展历史，概述了FGH95粉末涡轮盘，挡板的生产工艺和研究进展情况，分析了粉末高温合金中存在的缺陷以及质量控制，介绍了粉末高温合金今后的研究方向。     

显微组织对TA15合金高温拉伸性能的影响

研究了显微组织变化对TA15合金500℃高温拉伸性能的影响。结果表明:初生α相含量增加、α相方向性增强、次生α片变厚及β晶粒尺寸变粗大等显微组织的变化,可使TA15合金500℃高温抗拉强度降低,最大降幅达90MPa以上。研究表明,随初生α相含量增加,增多了晶界数量,而随温度升高晶界强度比晶粒强度下降快,导致高温抗拉强度随初生α相含量增加而降低。     

一种粉末镍基高温合金

80年代中后期前苏联定型了一种用于800℃以下工作的燃气涡轮发动机涡轮盘和压气机盘的3Ⅱ741Ⅱ粉末镍基高温合金。该合金的化学成分等要求,分别列于表1～6。     

粉末高温合金的低周疲劳研究进展

参考了前人对粉末高温合金低周疲劳的研究成果,回顾了基于缺陷的裂纹萌生和扩展的研究情况,介绍了针对粉末高温合金的喷丸强化机理和作用,总结了几种寿命模型,其中修正Mitchell模型最适合粉末高温合金的寿命预测;得出了需加强粉末高温合金低周疲劳寿命模型及喷丸强化研究的结论。     

Al-Li-Cu-Mg-Zr合金显微组织的研究

本文采用透射电镜系列倾转,选区电子衍射及会聚束电子衍射技术,系统研究了一种Al-Li-Cu-Mg-Zr合金中的显微组织。结果表明,该合金中的主要强化相为δ′相,其生长符合粗化动力学。β′相可作为δ′相的核心,并加快其析出速率;合金中的另一主要强化相为s′相。s′相单体为板条状,许多平行生长的s′相单体拼合在一起形成片状的s′相板条群。s′相单体的惯习面为{210}_α,沿<100>_α方向长大,但s′相的片状板条群却躺在{110}_α面上;T_1′相在时效组织中占的体积分数很小,在该合金中不是主要强化相;长时间时效后在晶界上主要形成T_2相。     

粉末高温合金FGH96线性摩擦焊接头组织与力学性能

利用自制的XMH-160型线性摩擦焊机进行了FGH96高温合金的初步焊接实验,分析了接头组织特征,并测试了接头拉伸性能和显微硬度。结果表明:FGH96合金接头焊缝区为细晶区,热力影响区则粗、细晶共存,粗晶主要位于近焊区;接头的抗拉强度接近母材,而韧性较差;显微硬度从焊缝到母材呈现为高低高的变化趋势,热力影响区中部为最低值。除与晶粒尺寸有关外,接头力学性能还与不同区域的强化相含量与分布及晶格畸变程度等因素有关。对于FGH96线性摩擦焊接头,一方面需通过改进焊接工艺来消除焊接界面的孔洞缺陷,另一方面需通过焊后热处理来改善接头的组织及力学性能。     

Zn-Al-Cu-Mg合金气焊接头显微组织的分析研究

用透射电镜对Zn-Al-Cu-Mg合金的氧乙焰气焊焊接接头的组织及其形态进行了研究分析,结果表明,熔合区靠近母材的β-Zn和α-Al大多呈颗粒状,焊缝中的β-Zn和α-Al呈条状和颗粒状,α-Al颗粒内存在大量的位错和位错环;在β-Zn与α-Al颗粒内和晶界上主要存在Al4Cu9、β'-CuZn、Al7Cu 3Mg6及CuTi2等.Al4Cu9与β-Zn存在一定的晶格取向关系,[211]A14Cu9∥[212]β-zn,即(011)A14Cu9∥(101)β-zn,(111)A14Cu9∥(120)β-zn.     

第四代粉末高温合金热变形后的"项链"组织

利用扫描电镜、透射电镜及电子背散射衍射技术研究新型第四代粉末高温合金等温锻造后的"项链"组织,对其形成机理和消除方法进行了探讨。结果表明,实验合金经过多火次等温锻造后,锻坯大部分区域为再结晶后的等轴细晶组织;然而与模具接触的上下端面得到再结晶不完全的"项链"组织,在非等轴变形晶粒周围分布着大量细小的再结晶晶粒,变形晶粒内含有较高密度的小角度晶界,缠结了大量位错。对存在"项链"组织的试样进行不同温度(1080～1180℃)的退火处理,随着温度的升高,再结晶体积分数和再结晶晶粒尺寸均不断增大。合金锻坯经过1150℃再结晶退火后,可基本消除"项链"组织,获得组织较均匀的细晶盘坯,满足双组织热处理的要求。     

新型高性能粉末高温合金的研究与发展

粉末高温合金由于在高温下表现出一系列优越的性能而成为制造高推重比航空发动机涡轮盘等部件的首选材料,本研究总结和分析了国外第三代新型高性能粉末高温合金的研究成果,重点描述了这些合金的制备工艺和力学性能,并提出研制高性能粉末高温合金的重点发展方向.     

GH141合金的显微组织控制

研究了热处理对GH141合金显微组织的影响规律。结果表明，1080～1120℃固溶处理过程中合金晶粒的长大与主要强化相γ’及碳化物的溶解密切相关。固溶空冷试样在760～900℃时效过程中，主要强化相γ’按“台阶机制”由最初的球形颗粒逐渐粗化成为规则排列的立方体形貌，符合点阵扩散控制的“Ostwald”熟化规律，粗化激活能为276．8kJ／mol。