Ti6Al4V合金热浸铝研究

采用热浸镀法在Ti6Al4V合金表面制备出TiAl3金属间化合物涂层,并在不同温度下对浸镀后的试样进行热扩散处理.通过XRD、SEM等分析手段对涂层结构和成分进行测试分析,探讨涂层形成机理.结果表明:Ti6Al4V合金经750℃ 5 min热浸铝后,在其表面形成了由纯铝和TiAl3组成的涂层,TiAl3合金层厚约1.5 μm;经550℃退火5h后,TiAl3含量增多而纯铝层含量则相应减少,纯铝层几近消失,合金层厚度约为40μm,涂层致密;经930℃退火5h后,表面的涂层转化为单相的TiAl3,产物纯净,但涂层中出现了较多的孔洞,自涂层表面到钛合金基体,孔洞浓度呈梯度变化.     

Ti—10V—2Fe—3Al合金的热变形行为

本文测试了Ti-10V-2Fe-3Al合金在700～950℃温度范围内,5×10~(-3)s~(-1)～10s~(-1)七个应变速率下的真应力-应变(σε)曲线,分析了变形组织,并对β区动态再结晶的形核机制进行了探讨。结果表明,在β区850～950℃下,应变速率ε=1s~(-1)～10s~(-1)范围内变形时,动态回复是主要软化机制,经计算得:应力指数n=4.1,激活能Q=195kJ/mol;当 ε≤10~(-1)s~(-1)时,有动态回复和动态再结晶两种软化机制,此时n=3.9,Q=157kJ/mol。α+β区变形时,有动态回复和动态再结晶两种软化机制。     

烧结法制备中间合金Al3Ti相

采用TiO2粉、CaO和Al粉为原料,经混匀、压制和烧结后,制备出中间合金Al3Ti相,利用XRD、SEM-EDS、XPS等手段,对反应后样品的物相组成、微观形貌和原子价态进行分析表征。结果表明,在烧结温度1 400 ℃、烧结时间30 min、铝钛比1.3和钙铝比1.6的条件下,烧结产物主要物相为Al3Ti、Al和CaAl2O4,烧结产物形貌呈现相间分布,TiO2存在逐级还原的现象,烧结法制备中间合金Al3Ti相是可行的。     

Ti3Al—Nb合金的组织结构分析

用透射电子显微术和X射线能谱术分析了Ti_3Al-Nb合金在不同热处理状态下的组织结构。结果表明。添加铌使Ti_3A1基合金的铸态组织中的α_2相晶粒中的有序畴细化。Ti_3Al-11Nb合金从高温缓冷到室温的组织由粗大的α_2相晶粒和晶间的β相晶粒组成。Ti_3Al-10Nb合金从1200℃空冷、油淬和水淬到室温后,组织(主要或全部)分别为α_2相、马氏体相+B2相,B2相组成。油淬样品在750℃时效时沿晶界和晶内析出不同形态的α_2相。α_2相晶粒及其内部的有序畴在时效过程中长大。     

硅化物涂层对Nb?Ti?Al合金力学性能的影响

采用真空电弧炉熔炼法制备低密度Nb?Ti?Al合金铸锭,利用料浆烧结法在铸锭表面涂覆Si?Cr?Ti复合硅化物涂层,使用万能电子拉伸试验机对合金试样和涂层试样进行力学性能测试,研究硅化物涂层对试样力学性能的影响。结果表明,与合金试样相比,涂覆涂层后的低密度铌合金室温力学性能（抗拉强度、屈服强度及延伸率）显著下降。为进一步研究涂覆涂层合金力学性能下降的原因,采用扫描电子显微镜和能谱仪对合金试样和涂层试样进行显微组织观察、涂层/基体界面成分分析及C含量（质量分数）测定。结果表明,涂层试样力学性能下降的主要原因包括涂覆涂层后合金晶粒显著长大,合金中强化元素Al的向外扩散,脆性相Nb₃Al的形成以及Si?Cr?Ti涂层对合金产生的“渗沉效应”。     

Al—Ti合金合镀镀层的耐蚀性

研究不同含钛量的Ａｌ－ＴＩ合金电镀镀层在０．５ｍｏｌ／ＬＨ２ＳＯ４、０．１％ＮａＣｌ、３．５％ＮａＣｌ水溶液中的耐蚀性能,８００℃抗高温氧化性能以及３００℃、％ＳＯ气氛下的抗硫化性能,并测定了镀层的硬度,Ａｌ－Ｔｉ合金镀怪在稀Ｈ２ＳＯ４及含Ｃｌ的溶液中具有优良的耐性能以及具有良好的抗高温氧化性能及耐硫化性能,增加镀层中的含钛量,则可进一步提高Ａｌ－Ｔｉ合金钛层的耐蚀性。     

Ti3Al基合金研究现状

对国外有关Ti_3Al基合金的研究进行了综述,包括Ti_3Al基合金的变形行为;Ti_3Al基合金室温塑性的改善方法(合金化的作用);相变及热处理对性能的影响;快速凝固工艺的特点以及Ti_3Al基合金的使用发展情况。     

Al_3Ti_3CoCrCu_(0.5)FeMoNi高熵合金激光涂层的研究

使用激光熔覆制作了单相组成的Al_3Ti_3CoCrCu_(0.5)FeMoNi合金涂层,通过退火处理使基体相析出二元金属间化合物,使用SEM、XRD、显微硬度计分析了涂层的组织形貌、相结构和硬度。结果表明,激光熔覆制得的Al_3Ti_3CoCrCu_(0.5)FeMoNi涂层由BCC单相组成,显微硬度为905.2HV;在500℃以下退火处理,涂层的相组成不变。700℃以上退火,涂层从BCC相中析出二元金属间化合物Al_3Ti_3相,析出相随退火温度升高逐渐长大。涂层硬度随退火温度的升高先降低后逐渐升高,Al2Ti3相析出导致涂层硬度升高。经过900℃退火后,涂层硬度达到938.8HV,超过了未退火时涂覆态的硬度。     

铌对Ti3Al价电子结构及其脆性的影响

应用固体与分子经验电子理论计算了Ｔｉ３Ａｌ及加入铌后各相的价电子结构,并从均匀变形因子α,解理能Ｇｃ及位错行为等方面分析了铌对Ｔｉ３Ａｌ脆性的影响,铌使Ｔｉ３Ａｌ合金的α及Ｇｃ提高;同时氟也减弱了Ｔｉ－Ｔｉ共价键,增加了基面滑移,从而导致Ｔｉ３Ａｌ脆性有本质改善。     

Ti3Al对TiCu15Ni15钎料组织的影响

分别以0％，25％，50％，75％，100％比例的Ti3A1替换TiCu15Ni15中Ti，对所得的钎料进行组织形貌及成分分析。研究结果表明：钎料合金由先结晶低Cu，Ni含量相和后结晶的高Cu，Ni含量相组成，随TiaAl增加。低Cu，Ni含量相减少，高Cu，Ni含量相增加，同时由于Nb含量增加，背散射图像发生变化，先结晶相由灰色逐渐变为亮白色，后结晶相成分偏析增加，先结晶高Nb相为灰色，后结晶低Nb相为黑色，至5^#合金形态发生显著变化，灰色相由块团状变为短条或片状，其中央为白色边缘为灰色，这将引起性能变化。     

铌对Ti_3Al价电子结构及其脆性的影响

应用固体与分子经验电子理论计算了Ｔｉ３Ａｌ 及加入铌后各相的价电子结构， 并从均匀变形因子α、解理能Ｇｃ 及位错行为等方面分析了铌对Ｔｉ３Ａｌ 脆性的影响。铌使Ｔｉ３Ａｌ 合金的α及Ｇｃ 提高； 同时铌也减弱了ＴｉＴｉ 共价键， 增加了基面滑移， 从而导致Ｔｉ３Ａｌ 脆性有本质改善。     

长城1号防护涂层抗热腐蚀的性能

用等离子喷涂方法将长城1号及X-40涂层镀复在GH864高温合金试样上,然后进行热腐蚀试验,并用OM,SEM、EMPA进行性能分析。结果表明,长城1号涂层显示出比X-40涂层更优越的腐蚀抗力。提出了长城1号、X-40涂层及GH864基体合金可能的腐蚀机制。     

TiAl/BN复合封严涂层的耐腐蚀性能研究

本研究采用大气等离子与真空等离子喷涂技术制备了Al/BN、Ti Al/BN两种金属和陶瓷复合型多孔涂层,用于航空发动机压气机部位的叶尖可磨耗封严。通过电化学测试和盐雾腐蚀实验对两种涂层的盐雾腐蚀性能进行了研究。结果表明,Ti Al/BN涂层的腐蚀电位明显高于Al/BN涂层(约450m V)。同时,在极化曲线测试过程中发现Ti Al/BN涂层出现了明显的钝化现象。经过960h标准盐雾腐蚀试验后,发现Al/BN涂层发生了较严重的腐蚀,而Ti Al/BN涂层仅发生轻微的腐蚀。腐蚀后涂层的XRD分析表明,Ti Al/BN涂层的腐蚀产物主要为Al(OH)3和Al O,没有发现Ti的腐蚀产物。Ti Al/BN复合涂层中形成的Ti Al合金是该涂层比Al/BN涂层更耐中性盐雾腐蚀的原因。     

Ti-10V-2Fe-3Al合金热工艺的研究

利用Gleeble-1500热模拟试验机以压缩变形方式研究了Ti-10V-2Fe-3A1合金热变形行为，并研究了经不同变形参数变形后两种热处理制度下微观组织的变化。研究结果表明，合金在B相变点以上或以下的变形时，变形速率和变形温度对合金的流变应力影响不同。在相变点以下变形时，相同应变下变形温度的选择并没有明显影响合金最终的微观组织，合金在变形过程中没有发生动态再结晶。具相同应变时，较高的应变速率比较低的应变速率更容易破碎合金中的初生α相。经过变形和热处理后，同一温度变形的合金在低应变速率下变形时比较高应变速率有较大的晶粒(相变点及以上)和较长的α相(相变点以下)。     

Ti3A1基合金研究

介绍了西北有色金属研究院(NIN)在“七五”、“八五”期间有关Ti3A1化合物基合金材料的研制情况，包括冶金制备、热加工、热处理、显微组织与力学性能等。并简要介绍了当前Ti3A1基合金国内外研究状况。     

热浸Zn-Sn-Ni合金镀层的显微组织及耐蚀性能

采用SEM、极化曲线和XRD研究了在锌浴中添加Sn、Ni元素后含0.36％ Si钢热浸镀锌合金镀层的组织及耐蚀性能的变化.结果表明:Zn-Sn-Ni合金浴法能够有效抑制含硅活性钢镀层的快速生长,获得厚度适宜、组织致密的镀层.Zn-Ni-Sn合金镀层在5％NaC1溶液中发生自发腐蚀的倾向小于Zn镀层,其极化电阻增大,腐蚀...