叶轮给粉机出力的改进方法

前言哈依煤气热电站新建3台无锡锅炉厂生产的UG—130/3.82—M_4型煤粉炉,每台炉配8台GF—9型、出力3～9t/h的叶轮给粉机。由于叶轮给粉机出力偏大.锅炉在满负荷运行时不稳定,需投油稳燃,影响了机组运行的经济性。为此,我们对叶轮给粉机进行改进,改后转速为改前转速的1.5倍。从改后几个月的运行情况看,给粉均匀,锅炉低负荷达     

改进给粉机结构提高出力

我厂现有的ТП-130型锅炉,其额定出力为130吨/时,但是,由于给粉机给粉量不足,因此,锅炉在实际运行中,常常达不到额定出力,而限制在110吨/时以下运行。原给粉机为ЧЛПП-1型线翅式给粉机,由于原给粉机绞翅较厚,而且绞翅间的间距较小(见附图左图),因而给粉量较少,限制了锅炉的出力。     

锅炉和汽轮机的挖潜改造

一、设备概况 SG230/46～480型次高压锅炉是上海锅炉厂产品,是在130吨/时中压锅炉的基础上进行了适当的改造,提高铭牌出力至230吨/时;N50～42型汽轮机是31-25-7型基础上改进出厂。该机组于1973年12月投产。锅炉投入运行以后,由于水汽品质不合格以及一级过热器管壁超温,负荷只能带140吨/时(3万千瓦)运行。1974年4月对过热器作了改进并改造     

我厂送风机超转速后的强度计算

前言我厂选用的G4——73——11No16D型风机原设计转速为960转/分,期参数为: Q=90000 米~3/时 H=374 毫米水柱为满足我厂微正压锅炉的需要,将风机转速提高一级到1450转/分,超转速51％,已远远超过厂家规定的超转速不得超出10％的规定。转速提高到1450转/分时的参数为:     

钝体稳燃器在BG—130/39—M锅炉上的应用

一、锅炉设备规范及运行情况我厂安装两台BG—130/39—M煤粉炉,系北京锅炉厂1979年产品。锅炉的主要参数见表1。锅炉机组为中间储仓式热风送粉系统,DTM250/390型球磨机两台,CF—6型叶轮给粉机八台。燃烧器为四角布置空口直流式,三次风在一二次风之上,且一、二次风交错排列。一次风喷口为矩形,高275毫米,宽300毫米。炉膛截面积为6336×6336毫米~2的正方形。     

螺旋式给粉机的改造

在目前火力发电厂的建设中,常常由于锅炉给粉机的容量选择不当,使给粉机的实际出力比所要求的出力大得多,这样就产生了下述缺点: 1.给粉机出力过大时,锅炉负荷虽然很大,但是投入运行的喷燃器的数量仍不多,因此火焰便不能够布满整个燃烧室;而引起了烟气温度的偏斜。在这种情形下,对过热器十分不利,其平均过热汽温虽然可能低于额定值,但是个别蛇形管的温度却有可能超过金属的极限温度。苏联第一座ТП-230—1型锅炉的调     

电厂锅炉叶轮给粉机的改造与计算方法

叶轮给粉机是火力发电厂直接供给锅炉燃料的主要设备之一。用它来调节给粉量,控制锅炉蒸汽温度和压力,以保证锅炉安全、经济的运行。目前国内电厂锅炉使用的叶轮给粉机,是由沈阳电力修造厂制造的,其主要技术数据见下表。上述三种产品虽然在一定程度上有较大的适用范围,但是,由于设计时选型不当或运行中煤种改变,往往出现给粉机出力过大的现象。这样,使给粉机运行台数减少,给粉机转速偏低,引起下粉不均,从而导致燃烧不稳,甚至经常发生灭火事故。为了改善这种状况,     

硅整流·二极管·快速熔断器改进直流给粉电源

我厂原有六台交流电动机一直流发电机组(简称M—G)作为锅炉直流给粉机的电源;另有两组蓄电池作备用电源,直流系统的结线示意图见图1。正常运行时,六段直流母线单独运行,一台M—G供给一台锅炉的给粉机组。我厂1、2号M—G容量较大,交流电机:55kW、380V、101A、cos=0.89、1475r/min。直流发电机:40kW、230V、174A、1470r/min。一台220T/hr的锅炉在额定负荷时最多投入八只给粉机,总的电流为9.6A(每只1.2A)。一台M—G实际只带8%的负载,电能损耗大,为了节约电能从1979年11月开始,我厂逐渐采用可控硅整流装置KGCA—70A/36V替代原     

大港电厂2号炉乙循环泵的修复介绍

我厂锅炉强制循环泵为无格兰电机全淹没式,型号为LUVh,出力2565米~3/小时,杨程61. 5米、转速1470转/分,电动机为LUV534B型,功率550千瓦。 1983年8月11～18日,2号炉乙循环泵发     

提高ТП-130型锅炉出力的试验

我厂18号炉为 TH-130型锅炉,铭牌出力为130吨/时,1958年12月3日进行出力试验,瞬间负荷曾到达180吨/时,由于给粉机容量限制,又把负荷降到170～175吨/时,并在这个负荷下进行持续24小时的出力试验。目前除结焦情况及磨损情况尚待继续作较长时间的观察外,初步认为ТП-130 锅炉在本厂所用煤及水的条件下,不必作重大改造即可提高出力到175吨/时。     

苏制16НДН循环泵改造

目前,国内仍有电厂用苏制16НДН水泵作循环泵使用,该泵为扭曲叶片,出厂时厂家没有供给叶轮剪裁图,备件无法加工。更换叶轮时只好用长沙水泵厂同型号直板叶轮代用,更换后泵的出力达不到设计要求,效率下降,而且叶轮汽蚀严重,几乎每年须更换一个新叶轮。针对上述问题,我厂曾先后采取两种方法予以改进:其一,用长沙水泵厂直板叶轮,将原水泵配套电动机由八极改为六极,转速由735转/分提高到960转/分。     

送风机出口环形风道加装隔板消除振动

我厂 WGZ200/100-8型锅炉系Ⅱ形布置,出力220吨/时,该炉配有两台 G4-73-11№16D 型送风机,每台风机的出力145000米~3/时,风压322毫米水柱。送风机入口风道为3200毫米×1000毫米矩形风道,吸风口位于炉顶;出口风道为φ2000毫米圆形风道,两台风机分别从锅炉的甲乙侧将介质送入环形矩形风道(1000毫米×1500毫米),再由该风道的前、后侧送入低温空气预热器。     

固定型自冷式弗斯顿管吹灰器

我厂烧阜新煤的321—230/100型锅炉,弗斯顿管经常结焦,致使炉膛负压不能保持,不得不被迫停炉打焦。过去几年,锅炉最大负荷在180吨/时左右,每年尚需停炉打焦二次,1975年加装了折焰墙,充分利用前顶棚辐射受热面后,可长期在210吨/时负荷下运行,但尚不能达到额定出力230吨/时。弗斯顿管的结焦一般从根部积灰开始,然而本型锅炉结构则不便于在运行中对弗斯顿管吹灰、打焦。曾试用过链式吹灰器,效果是好的,但因这种吹灰器维修工作量大,并且由于炉间空档小,电动机容易过热损坏,因此可靠性较差。     

用氢-钠型阳离子交换处理锅炉补给水的经验

我厂过去蒸汽质量不好,曾因此造成了大量过热器管损坏事故,不仅被烧裂的过热器管被盐垢全部堵死,就是过热器入口联箱中盐垢堆积亦达40公厘。由于汽质不良,在两个月中连续发生两次汽轮机推力轴承磨化的重大设备事故。在党的正确领导与全体职工的努力下,我厂采用氢-钠型阳离子交换处理水扭转了汽质不良的局面,在目前锅炉超负荷运行的情况下(如ТП-130炉,出力提高到150～155吨/时,50吨/时炉出力提高到60～65吨/时),过热器尚无显著的盐类附着物,汽轮机叶片还是比较清洁的。我厂采用并联的 H-Na 型阳离子交换处理水简单情况如下。1.H 型阳离子交换水处理的系统如图1所示。2.氢型阳离子交换器的运行情况;     

我厂5号炉炉顶密封的改进减少热损

一、前言我厂6号锅炉为HG—211—75/39型锅炉,1958年由哈尔滨锅炉厂生产。该炉虽然已到退役期,但由于我们对该炉进行了改造,水冷壁及主蒸汽管道等承压部件全部更换;并增大了水冷壁及尾部烟道的受热面,使锅炉在原出力基础上增加了8～15吨/小时,现仍在继续服役运行,为     

411—130/32型锅炉管鼓包问题的探讨

一、概述 1959—1961年我厂扩建二台411—130/32型锅炉。原设计出力130吨/时,饱和蒸汽压力34公斤/厘米~2过热蒸汽温度425℃。经改造,出力提高到150吨/时(1970—1973年运行最大负荷)饱和蒸汽压力提高到38公斤/厘米~2,过热蒸汽温度提高到440℃。 1969年将原来的水处理系统:由凝聚→过滤→二级钠。改为:凝聚→过滤→一级强酸→弱碱→脱CO_2→二级强酸→强碱系统,改进后,水质纯度有显著提高。     

67-4CП型直流锅炉的检修

某发电厂的67-4-П型直流锅炉于1957年投入运行。锅炉出力230吨/时,压力100公斤力/厘米~2,过热蒸汽温度510℃。锅炉为型结构。第一竖井为燃烧室,其中布置了幅射受热面,包括下幅射、上幅射和顶棚。下幅射用32×4,40×5和51×5毫米的管子组成,上幅射用51×5毫米的管子组成。对幅射受热面的检查表明,管子、支架和紧固件均处于事故状态,必须更换。炉顶的金属结构,连同钢结构主梁都变形了,造成向炉膛方向严重弯曲。炉膛出口的顶棚管有裂纹,     

改造吸风机电动机

陡河电厂装有两台日制850吨/时锅炉,各炉配有两台 PDR-CH 型吸风机,风量13,600米~3/时,风压529毫米水柱;电动机为 EFLA-KK 型,功率2050千瓦,电压6000伏,电流240安,10极,592转/分。按日立制造厂计算,锅炉850吨/时负荷时,相应烟气量为10,009公斤/分,烟道阻力为415毫米水柱,而所选风机在上述风量时风压约为650毫米水柱,较计算所需风压大50%。此外,国内原设计烟气除尘为多管式和水膜式两级除尘,除尘站烟气阻力为180毫米水柱,后设计修改采用文丘里一水膜除尘器,阻力为80～100毫米水柱。实际上,锅炉带25万千瓦负荷(蒸汽流量约810吨/时)时,整个烟道阻力为360毫     

45Mn2锻造淬火钢球的试验与应用

为了解决火力发电厂和其它行业的钢球磨煤机采用的铸造及A_3钢轧制的普通钢球存在的质量差、球耗高、寿命短的问题,1980年,八○三厂对45Mn2锻造淬火钢球在1号炉乙侧磨煤机进行了现场运行试验。试验设备为苏制ШБМ-287/410型磨煤机,筒内容积26.5立米,筒体转速18.75转/分,磨煤机设计出力为14.9吨/时。经热效率试验实测出力为23.6吨/时,故在计算时出力选用22.0吨/时。试验煤种为新疆哈密煤,其特性见表1。     

吉林热电厂~#3炉停炉快速冷却试验

我厂#3炉为 Tn—230—2型锅炉,设计蒸发量为230吨/小时,工作压力110公斤/厘米~2,过热蒸汽压力100公斤/厘米~2,过热蒸汽温度510℃,原设计为烧煤锅炉,现煤油混烧。自57年投产以来停炉冷却时间较长,规程规定停炉后6小时内密闭,10小时后才能加快冷却速度;压力降到零需18—20小时,20少时以后,开工检修,对事故抢修,调度批