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T91钢是第4代反应堆的候选结构材料之一,中子辐照后的高温蠕变性能是评价其服役性能的关键指标。为充分利用辐照空间、减小辐照参数梯度和降低样品放射性,针对力学性能的研究需要使用小尺寸样品,但小样品试验数据可能与标准样品不同,导致无法准确评价材料性能。为研究样品尺寸变化对T91钢蠕变力学行为的影响,本文对T91钢小片状试样和标准棒状试样在温度675~725℃、蠕变应力80~120 MPa下的蠕变行为和断裂机理进行了对比研究。结果表明,不同尺寸样品均发生了减速蠕变、稳态蠕变和加速蠕变3个变形阶段,且断裂时间均随蠕变温度和应力的增大而减小,但小片状试样的蠕变断裂时间更长、稳态蠕变速率更小;所有试样均发生了微孔聚集型韧性断裂,但小片状试样断口的韧窝尺寸相对更小且受到剪切应力;试样尺寸变化不影响T91钢蠕变变形机制,造成差异的原因是试样应力状态差异;蠕变过程中不同的微观结构演化是蠕变试样尺寸效应随蠕变温度、应力变化规律复杂的重要原因。 相似文献
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为了获得反应堆压力容器(RPV)材料在高温下的蠕变行为,保证RPV在严重事故工况下的完整性,本研究对国产RPV用16MND5钢的高温蠕变性能进行了测试,获得了600~900℃下材料的蠕变性能,并基于应变强化的基本蠕变本构模型与基于延性耗竭理论的蠕变损伤模型,建立了适用于16MND5钢的蠕变损伤本构模型,给出了材料的蠕变损伤模型参数。结果表明,本文提出的蠕变损伤本构模型的有限元模拟数据与试验数据符合性较好,验证了此蠕变损伤模型的正确性。该方法可用于严重事故情况下RPV的蠕变损伤分析,为RPV的完整性分析提供支持。 相似文献
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《中国原子能科学研究院年报》2017,(0)
正核燃料包壳是反应堆安全稳定运行的重要保障,但其工况特别苛刻,需长时间工作在高温、高压环境中。为了保证反应堆的安全运行,包壳应在整个服役期间保持完整性。因此,在包壳管研发过程中,应该充分了解包壳管的高温蠕变性能。本文针对该问题,对国核宝钛锆业有限公司提供的两种锆管在400℃下,开展了3种不同应力水平下的单轴蠕变试验,并对试验数据进行了分析,研究结果如下:1)在200h的高温蠕变后,两种材料的蠕变应变与稳态蠕变速率具有相似的 相似文献
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NiTiNb形状记忆合金的应力松弛研究 总被引:1,自引:0,他引:1
为了解NiTiNb形状记忆合金的高温松弛性能,进行了高温下的松弛试验。由应力松弛与蠕变的关系,推导得到松弛曲线表达式。通过实验数据回归,发现松弛曲线表达式与实验结果吻合良好,并得到了表征材料抗松弛性能的材料松弛特征系数和剩余应力比。结果表明,温度越高,初始应力越大,应力松弛越明显;当温度在300~400℃,初始应力在260~360MPa时,NiTiNb的应力松弛很小;在高温下NiTiNb的抗松弛性能优于NiTiFe,更适合于高温下使用。 相似文献
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为了解NiTiNb形状记忆合金的高温松驰性能,进行了高温下的松驰试验,由应力松驰与蠕变的关系。推导得到松驰曲线表达式,通过实验数据回归,发现松驰曲线表达式与实验结果吻合良好,并得到了表征材料抗松驰性能的材料松驰特征系数和剩余应力比,结果表明,温度越高,初始应力越大,应力松驰越明显:当温度在300-400℃,初始应力在260-360MPa时,NiTiNb的应力松驰很小,在高温下NiTiNb的抗松驰性能优于NiTiFe,更适合于高温下使用。 相似文献
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《核动力工程》2015,(5):96-100
运行温度下的弹塑性断裂韧性参数是核电厂含裂纹缺陷压力管道设计、评价和分析的重要数据输入。高温环境会对弹性卸载柔度法的准确性造成影响。基于载荷分离理论的规则化数据处理方法无需同步测量裂纹扩展量即可获得材料弹塑性断裂性能数据J-R阻力曲线,具有明显优势。根据美国材料与测试协会(ASTM)E1820标准,对核电厂主蒸汽管道材料SA335-P11钢的紧凑拉伸(CT)标准试样在280℃高温环境进行J-R阻力曲线测定。对试验载荷位移试验数据分别采用弹性卸载柔度法和规则化数据处理方法进行对比分析,验证在高温试验环境下的分析中规则化数据处理方法对传统弹性卸载柔度法的可替代性。 相似文献
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310S不锈钢是一种性能较好的超临界水冷堆候选包壳材料,为丰富310S不锈钢在在超临界水环境下的应力腐蚀性能研究,特别是裂纹扩展速率方面的数据。本研究使用在线监测裂纹扩展的方法,测量了不同冷变形的310S不锈钢在多种工况下的裂纹扩展速率,分析了工质压力、高温蠕变等因素对310S开裂行为的作用。结果显示:超临界水或高温蒸汽的压力变化对310S不锈钢在500℃下的开裂行为的影响较为有限,冷变形作用促进材料的裂纹扩展,材料的高温蠕变行为在超临界水中对应力腐蚀开裂过程中具有较为重要的加速作用,特别是对于高冷变形和高载荷条件下的材料。本研究丰富了超临界水环境下310S的应力腐蚀裂纹扩展速率的数据,证明了提高材料的抗蠕变性能是优化包壳材料服役性能的重要手段之一,包壳设计制造的过程中应当避免较大幅度的冷变形。 相似文献
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铝材蠕变寿命研究是铝材可靠性研究工作的重要组成部分.将θ法思想应用于铝材蠕变寿命研究中,即以蠕变曲线作为研究对象,采用非线性回归分析法处理现有的东轻厂铝材蠕变试验数据,得到不同温度、不同载荷下铝合金的蠕变曲线经验公式,形式为(ε=ab+ctd/b+td)其中ε为蠕变应变量,t为试验时间,a、b、c、d为曲线参数;对于同一试样,应用此公式可用4000小时的数据成功地进行蠕变应变量预测;同时确定西北铝铝材蠕变寿命试验的试验温度上限范围为1.75t0~2.13t0之间.与国标中的传统预测方法相比较,θ思想预测法可实现既不降低预测准确度又节省试验时间和费用的目的. 相似文献
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在650℃、700℃和750℃条件下对超临界水堆(SCWR)包壳候选材料之一镍基合金C276进行高温蠕变试验,采用损伤力学方法对试验数据进行计算分析,分别对由Kachanov和基于θ外推法的Norton蠕变损伤公式计算的损伤因子进行比较。分析结果表明:3种温度下采用Kachanov公式计算的蠕变损伤趋于一致;采用θ外推法拟合的蠕变曲线与试验蠕变曲线吻合很好;Norton公式计算表明损伤开始发生在0.30.4寿命左右,Kachanov公式计算的损伤因子偏保守。 相似文献
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为评价CEFR-回路承压边界材料及焊缝(储钠罐、主容器等部件材料)在高温钠中的腐蚀性能,需在部件工况条件下对其进行验证实验。高温钠热对流实验回路能有效模拟该类部件所处的工况条件。为此,设计和建造高温钠热对流实验回路,进行快堆材料的腐蚀性能考验,以期获得国产材料的高温钠腐蚀性能数据。1 回路设计特点 1)主要部件(高、低温段)和管道均采用同批号的0CR18Ni9国产管材制造,其成分与所验证的材料尽量相近,以避免和减少因系统材质不同对实验造成的影响。 2)回路采用指状扩散冷阱以维持回路中钠的氧含量在一定值。 3)回路样品和取放装置采用取放箱过渡,样品操作在氩气保护下的取样箱内进行,既 相似文献
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为获得铁素体/马氏体合金的高温蠕变性能,采用蠕变试验装置对12Cr-1.5W-0.6Si合金管材开展了450、500和550℃在空气环境下的蠕变试验,获得了蠕变时间-应变曲线和稳态蠕变速率。研究表明:合金的应力指数较高,通过引入门槛应力获得真实应力指数,其蠕变机制是位错攀移机制;经过550℃、160MPa、3145 h蠕变试验后,第二相仍沿晶界分布,但合金出现了板条晶粒宽化、第二相颗粒粗化现象,且长时间蠕变对微观组织的影响更为显著。 相似文献
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钍基熔盐液态实验堆(Thorium Molten Salt Reactor-Liquid Fuel 1,TMSR-LF1)反应堆压力容器(简称"堆容器")长期在650°C的高温下服役,对其进行蠕变损伤分析至关重要。本文旨在采用非弹性分析方法进行TMSR-LF1堆容器接管的蠕变损伤计算与评估。基于损伤力学理论,通过拟合650°C下UNS N10003合金的蠕变试验数据,得到了Lemaitre多轴蠕变损伤模型的材料常数。蠕变断裂寿命的理论预测值与试验结果基本吻合,最大误差7.38%。然后通过有限元分析,得到了TMSR-LF1堆容器接管正常运行工况下的等效应力,并根据Lemaitre多轴蠕变损伤模型得到了非弹性蠕变损伤值。计算结果表明:TMSR-LF1堆容器接管在10年寿期内的最大蠕变损伤约0.082,满足限值要求。 相似文献
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ASME 2021版规范提供了316H不锈钢的高温蠕变本构方程。基于正确使用本构方程进行高温设备应变和蠕变损伤评价的目的,本文解析了其各项的物理意义,分析了其关键参数对温度和应力的敏感性,对比了其预测值与ASME规范等时应力应变曲线数据。结果表明:该本构方程由快速瞬态、瞬态和稳态蠕变项来描述蠕变第一、第二阶段,其适用性受蠕变第三阶段起始时间和应力范围的限制,同时方程中快速瞬态蠕变速率常数存在勘误;方程在1 000℉(华氏温度)下所得应变较规范等时应力应变曲线更大,致使应变预测结果相对保守。因此,在满足ASME规范316H不锈钢高温蠕变本构方程适用性的前提下,可采用其评价高温设备在950、1 050、1 150℉下的结构完整性,而1 000℉下的相对保守。 相似文献