特高压交流变电站用磁控式动态无功补偿技术方案

1 000 kV交流特高压变电站110 kV侧并联无功补偿电容器组具有电压等级高、容量大等特点。通过对1 000 kV晋东南—南阳—荆门特高压交流试验示范工程110 kV无功补偿装置的电容器和电抗器投切控制进行仿真分析,特高压输电系统因无功补偿装置频繁投切时产生的合闸涌流和系统电压波动不容忽视。讨论了110 kV磁控式动态补偿的设计方案,通过对设计方案进行仿真分析,结果表明采用磁控式动态无功补偿技术可以避免并联电容器组频繁投切,有效地稳定系统的电压波动。     

500 kV电网高压电抗器补偿度的确定

针对辽宁电网高压电抗器的补偿现状及实际运行过程中低压电抗器的投切状况,分析了500 kV电网高、低压电抗器的配合情况,并对不同长度的500 kV送电线路充电无功的补偿度提出建议。     

一起500 kV油浸式电抗器故障调查及防范措施分析

作为电力系统重要的无功补偿设备,高压并联电抗器能够补偿输电线路的电容效应,具有调节无功和电压的作用.运行中电抗器故障将对输电网络的安全稳定构成严重威胁,因此分析其故障成因对维护电网安全具有重要意义.针对一起500 kV油浸式高压并联电抗器故障,基于油色谱中特征气体成分分析、气体含量比值计算、特征气体增长趋势分析及返厂前...     

黑龙江省500kV电网装设高、低压电抗器情况调查与分析

根据1995、2000、2005年黑龙江省500 kV电网中500 kV输电线的回路数、总长度、平均长度及500 kV变电所装设高压电抗器和低压电抗器容量对500 kV变电所补偿度进行了计算,对黑龙江省500 kV变电所中高压电抗器和低压电抗器装设情况进行了分析.指出某些500 kV变电所装设高压电抗器的容量过大、补偿度过高,造成无功在500 kV线上流动,引起网损增大.500 kV变电所高压电抗器补偿度应低于50%,低压电抗器补偿度应大于50%.     

500 kV变电站母线加装高压并联电抗器

结合500kV抚顺输变电工程对目前出线较多且线路较短的500kV变电站进行无功补偿分析,提出在500kV变电站母线加装高压并联电抗器,并对高压并联电抗器的布置进行了分析。     

文摘

1000kV特高压输电系统无功补偿若干问题；2004年度110kV及以上互感器事故统计分析；高压并联电窖器组串联电抗器选用；供电企业治理谐波源的技术手段及管理措施的探讨；谐波对电网影响的探讨与研究；配电网无功补偿方案和补偿工程应注意的的问题。     

低压动态无功补偿方案设计及应用

介绍了低压无功补偿原理及作用,并设计了适合于本公司电网情况的低压动态无功补偿方案,同时对该方案为企业所带来的效益进行了分析。目前,低压无功补偿广泛地应用于企业当中,在0.4kV级电网上安装合理的低压动态无功补偿装置,可以最大限度地减少网络损耗,提高供电效率,改善供电环境,并能很好地提高供电质量。而如果使用不当,可能会造成供电系统电压波动、谐波增大等诸多不良后果。低压动态无功补偿一般由控制器、晶闸管、投切电容器用开关、并联电容器、电抗器、过零触发模块、放电保护及不锈钢壳体等组成。由于许多厂家的技术     

500kV变电所无功补偿设备额定电压的选择与配合

对东北500 kV电网实际运行中无功补偿设备额定电压与主变压器额定电压配置情况进行调查,对无功补偿设备各种运行方式进行计算与分析,提出装于远方发电厂500 kV送出线上高压电抗器额定电压为525 kV,装于500 kV变电所500kV进出线上高压电抗器额定电压为510 kV;装于500 kV变电所低压侧低压电抗器额定电压比500 kV主变压器低压侧额定电压低2%～3%;装于500 kV变电所低压侧电容器的额定电压比500 kV主变压器低压侧额定电压高2%～3%.     

并联电抗器应用的研究

概述在我国电网中，并联电抗器主要装设在超高压送电线路上，在线路输送容量不大时，或者负荷处于低谷的情况下，并联电抗器可以补偿输电线路的充电功率，降低系统的工频过电压水平，并兼有减少潜供电流，便于系统并网，提高送电可靠性等功能。随着无功补偿方式的改变，东北电网在63kV电压等级中也装设了并联电抗器。目前，黑龙江省电网尚未装设并联电抗器装置。为了研究该装置对降低系统电压的作用，利用能源部电力科学研究院编制的《电力系统最优潮流与最优无功补偿》程序进行了计算，初步确定了电抗器在降低系统电压方面的作用。1系统概…     

1000 kV特高压输电系统无功补偿若干问题

1000kV特高压输电系统在我国即将进入实施阶段，由于其特殊性，因而1000kV特高压输电系统的无功补偿方式与以往熟知的无功补偿方式有较大的差异，也带来一些特殊问题，如受端电网无功补偿的配合问题，1000kV系统用电容器装置的电压等级、分组问题，串联电抗器的选用问题，以及电容器投切时的电压控制问题等。文章就这些问题进行了一些讨论。文章认为：1000kV变压器第3绕组采用110kV是合理的，但选用断路器要慎重；应尽可能将电容器组的容量分小；电容器组用串联电抗器应尽量选用小电抗率电抗器。     

微机可控高压并联电抗器保护的研制

对于长距离特高压输电线路,为减少损耗、平衡无功、控制电压,长远看有必要采用可根据输电负荷自动调节容量的可控高压并联电抗器。介绍了高阻抗原理可控高压并联电抗器保护的研制过程、保护配置和主保护原理,及其与普通高压并联电抗器保护的区别。该保护装置已应用于忻州开关站可控高压并联电抗器科研试验示范工程。     

澜沧江上游梯级水电站送出方案的无功配置研究

针对澜沧江上游梯级水电站500kV出线线路总长度较长,充电功率较多,但水电站出线长度普遍较短的情况,提出了3种梯级电站无功配置方案。通过电力系统潮流稳定计算分析软件BPA对3种无功配置方案下水电站附近区域电网电压进行仿真计算,结果表明若仅靠常规的线路高抗配置方案将可能导致系统电压偏高需要水电站进相,若采用短线路过补偿方式则可能引起的工频谐振过电压等问题,难以满足系统调压要求。推荐的无功配置方案考虑在合适的澜沧江梯级水电站母线侧装设500kV高压电抗器,高压电抗配置补偿率合理,能够较为合理地控制系统电压。     

500kV岩平线过电压问题分析和对策

对500 kV岩平线加装高抗后出现的非全相运行时的工频谐振过电压问题进行了仿真和分析,认为造成岩平线出现过电压的原因主要是高抗补偿度较高、线路未换位造成三相参数不平衡以及高抗中性点电抗取值不合适。提出了解决岩平线过电压问题的技术措施。岩平线按照提出的技术措施进行了改造,改造后的试验结果表明提出的技术措施是有效的。     

750kV可控高压电抗器的布置研究

在新疆与西北联网750kV第二通道输变电工程的建设中,为解决风电潮流频繁波动引起750kV电压难以控制的问题,需要在沙州750kV变电站线路上装设可控高压电抗器装置。以沙州750kV可控高压电抗器为例,总结已经投运的可控高压电抗器工程,对接线和布置进行优化设计,提出高压电抗器本体与控制部分采用“一字型”布置方案,此方案占地小、投资省、便于运行维护。     

500kV并联电抗器开断的过电压及限制措施

分析了500kV并联电抗器(以下简称高抗)开断的过电压的产生及影响,从断路器的并联电阻、避雷器及高抗的投切方式等几个方面探讨了过电压的限制措施及效果,并用试验进行验证。理论分析和试验表明,切除高抗会产生高达7倍的过电压。氧化锌避雷器是限制高抗开断的过电压的有效、经济措施,能将高抗开断的过电压限制在3倍以下;若再带上线路,在远方站间接切除高抗,其过电压可限制在2倍以下。采用这种方式,可安全、顺利地切除高抗。     

乌北-吐鲁番-哈密750kV输电线路工频过电压研究

超高压电网的工频过电压是确定系统绝缘水平的重要依据.750 kV输电线路电阻和电感较小、分布电容大,线路较长,工频过电压比一般超高压线路更为严重.笔者以乌北-吐鲁番-哈密750 kV输电系统为背景,利用电磁暂态程序(EMTP)计算了线路的潜供电流、恢复电压,以及各种运行方式下的工频过电压,并对线路两端高抗限制工频过电压...     

一起高压电抗器保护装置动作后的思考

对一起330 kV线路单相接地故障导致相邻线路高压并联电抗器保护装置动作事故进行了阐述。通过事故前运行方式、事故经过及相应的保护动作情况,分析了导致事故发生的原因,提出具体的试验方法。     

500 kV同塔双回蝶沧线潜供电弧参数计算与分析

线路稳态下的潜供电弧参数（潜供电流和恢复电压）是其潜供电弧自灭的两个决定因素。推导了以分布参数法求解同塔双回线在发生单相接地故障时的潜供电弧参数的计算公式,考虑线路末端装设并联电抗器时对这些参数的影响。以500kV同塔双回蝶沧线为例,计算其潜供电弧参数,以验证算法的正确性。分析显示,潜供电流与恢复电压不仅与线路参数有关,而且还与线路的电流（或输送潮流）及故障点位置密切相关;当线路无并联电抗器时潜供电流会增大。线路熄弧时间将延长。     

±500kV换流站无功补偿运行特性与优化策略研究

换流站无功补偿是保证交直流系统正常运行的重要手段。文中研究了宝鸡换流站的无功功率平衡以及换流阀无功功率消耗的机理与计算方法,分析了该换流站在目前的“750 kV固定高抗与66 kV并联电容、电抗和±500 kV换流站交流滤波器补偿”配置模式下的无功功率补偿和系统电压调节过程。对66 kV侧投入并联电抗后,330 kV和750 kV母线电压的变化情况进行了仿真分析。同时,指出了±500 kV直流系统中交流滤波器的投切过程中存在的问题,对存在的问题提出了优化方案,并通过仿真对优化方案进行了验证。