漂粉精分解着火的原因及防范措施

介绍了漂粉精分解原理,分析了在生产过程中漂粉精分解着火的原因,并提出了防范措施,对漂粉精的生产具有指导意义。     

来稿摘登

浅谈漂粉精的分解与预防漂粉精是一种强氧化剂，有很强的漂白、消毒、杀菌作用，有刺激性气味，遇低分子、低沸点有机物、不饱和键类有机物会发生分解，与铁、钴、镍、锰等粉末混合会形成爆炸性混合物。遇高温（高于１５０℃）时会分解，放出氧气，引发自燃，释放氯气，严...     

漂粉精分解温度的测定

一、序言漂粉精具有高效的漂白和消毒作用,广泛地用于各种漂白、消毒场合。由于它比一般漂粉有效成份高,稳定性好使用方便等优点在国内外市场上越来越受到欢迎,我厂每年约有3/4的产量远销世界各国。但漂粉精在较高温度时或遇酸、油等各种有机物会使它稳定性降低甚至发生爆炸性分解,为此一年2次的国际海事会议对漂粉精的包装运     

旋转闪蒸干燥机干燥漂粉精热效率研究

研究了旋转闪蒸干燥设备干燥漂粉精时的运行热效率,研究了旋转闪蒸干燥设备在不同温度条件下干燥漂粉精的参数,并研究了干燥温度对漂粉精有效氯的影响.结果显示,随着温度的升高,漂粉精干燥需要的时间变短,最大干燥速率也随着干燥温度升高逐渐升高.根据闪蒸干燥机干燥过程中测定的运行参数,计算得到的干燥机热效率也随着干燥温度的升高而逐...     

两步氯化法生产高有效氯漂粉精

本发明是两步法生产漂粉精,用由第二步氯化反应分离的滤液与消石灰配制成悬浮液于35～45℃通氯直到石灰含量由初始减少到40%和50%之间.分离除去母液并将固体溶于水中,固体与水之比为1～1.5,用氢氧化钠水溶液调节悬浮液的pH值至13-14之间,使悬浮液温度比第一次氯化温度低10℃下通入氯气,直至pH值降至10-9之间.分离固体得到的母液再循环使用.用水洗涤固体,在低于80℃的温度下干燥,直到产品中水含量低于10%为止,得到有效氯含量大于70%的漂粉精.     

AC发泡剂分解动力学的研究—添加剂的影响

本文测定了AC发泡剂和添加剂不同配比下的AC分解温度和发气量,研究了AC分解动力学并讨论了分解机理及添加剂促进AC分解发泡的原因。结果表明,随三盐/AC配比中三盐量的增加,AC分解温度和发气量降低,当三盐/AC之比小于0.2时,分解活化能(Ed)随三盐用量的增加而减小;三盐/AC大于0.2而小于0.45时,Ed随三盐用量增加而增大;当大于0.45时,Ed趋于定值。不同的三盐/尿素配比都使分解温度从158℃降至135℃左右,但随三盐量增加,尿素的分解速率增加。在各种添加剂中,锌盐是比三盐更好的发泡促进剂。但三盐和ZnSt复配后效果并不好,使发气量有较大下降。配制好的三盐和AC存放一段时间后,分解温度和发气量均有下降和减少。     

钠法生产漂粉精新技术研究

目前国内漂粉精生产厂家大多采用钙法生产技术,该技术产品的有效氯含量最高只能达到65%,生产过程中的三废多,且没有较好的处理方法。通过对原有钠法生产漂粉精技术进行改进,即采用了氯直供生产消毒剂技术,合理选择生产设备,确定了最佳反应条件(氯化反应温度为20~30℃),循环利用了生产废水,使得产品有效率含量提高至65%~70%,三废排放量降低,产品的生产成本大幅度降低,市场竞争优势明显。     

液体介质在加热器列管的分布及其对换热效果的影响

我厂尿素生产是采用水溶液全循环法,年产尿素8万吨。在生产中,一段分解加热器的尿液出口温度,按要求,工艺指标应为156～158℃,但实际情况是:当生产负荷为10吨/时或小于10吨/时,即使加热蒸汽调节阀的主、副线全开,一般只能把温度提到145～152℃;当生产负荷为14吨/时～17.5吨/时(设计能力为17.2吨/时),其操作温度能升到152～155℃。在生产负荷低时加热温度提不起来,生产负荷     

天然气水合物注热水分解径向数学模型

在一半无限大区域水合物分解过程描述基础上,建立了Stefan移动边界径向拟稳定传热数学模型,利用Paterson指数积分函数求解了分解带和水合物带的温度精确解,结合Deaton方法和Clausius-Clapeyron分解热方程确定水合物分解前缘位置。对一给定物性参数的稳定水合物储层例子进行计算,得出了水合物径向分解规律:随着径向距离增加温度急剧下降到分解温度8.416℃,再降到储层温度5.33℃,分解前缘位置变化趋势变缓;随着时间增加温度从5.33℃缓慢上升到8.416℃后急剧上升,时间足够长接近注入热水温度100℃;随着时间增加径向半径增加趋势减缓,分解时间到150 d时80～100℃温度变化为27.3℃,100～150℃温度变化为49.3℃。     

钠法生产漂粉精新技术研究

目前国内漂粉精生产厂家大多采用钙法生产技术,该技术产品的有效氯含量最高只能达到65％,生产过程中的三废多,且没有较好的处理方法。通过对原有钠法生产漂粉精技术进行改进,即采用了氯直供生产消毒剂技术,合理选择生产设备,确定了最佳反应条件（氯化反应温度为20—30℃）,循环利用了生产废水,使得产品有效率含量提高至65％～70％,三废排放量降低,产品的生产成本大幅度降低,市场竞争优势明显。     

浅析漂粉精国际市场格局

介绍了漂粉精的用途、生产情况、市场格局,重点分析了国内漂粉精的生产情况和出口情况,预测了漂粉精的市场并提出了相应的营销策略。     

漂粉精中Cl2吸附量及Ca(ClO)2含量的测定方法

对漂粉精中Cl2吸附量及Ca(ClO)2含量进行了探讨,通过理论论证和实践得出一种精度较高的测定方法,为研究漂粉精内部结构提供了可靠依据.     

漂粉精母液中有效氯回收的试验

阐述了从漂粉精母液中回收有效氯的试验方法和过程，讨论了本法在生产实践中的可行性。     

纯六方相钛酸锌粉体的制备与表征

本文以钛酸四丁酯、冰醋酸、盐酸、六水合硝酸锌为主要原料,采用溶胶-凝胶法,以去离子水作为溶剂制备出具有钛铁矿结构的纯六方相ZnTiO3粉体,并利用TG/DTA,XRD,FE-SEM和FT-IR对其组织结构和形貌进行了研究。实验结果表明:前驱体干凝胶在550℃热处理4h可制得纯六方相ZnTiO3,且六方相稳定存在的温度范围相对较宽,从550℃到900℃。当温度升高到950℃后,六方相ZnTiO3将分解为立方相Zn2TiO4和金红石相TiO2。在550℃热处理制得的ZnTiO3粉体粒径约为50nm。     

关于钠法漂粉精的研究

分析漂粉精生产工艺、市场和生产成本,指出:充分利用原料和资源优势,建设漂粉精生产装置,采用先进的钠法二次氯化工艺,达到产品多样化,满足平衡氯气和烧碱的需求,增强企业综合竞争力.     

白杨木粉碱性过氧化氢漂白条件的优化

研究了碱性条件下过氧化氢对杨木木粉的漂白工艺,探讨漂白温度、漂白时间、H₂O₂用量、pH值及偏硅酸钠用量对白度的影响。结果表明,过氧化氢对杨木木粉漂白的最佳工艺条件为:H₂O₂用量为40%,Na₂SiO₃·9H₂O用量为8%,pH值为10~11,漂液温度在60~70℃,漂白时间40 min。该工艺对杨木粉进行漂白,最高白度可达到85%~90%(ISO),高于文献上报道的H₂O₂漂白白度。     

NaOH亚熔盐法分解钾长石矿

以高浓度NaOH溶液为亚熔盐介质分解钾长石矿精粉,考察了矿物粒径、NaOH溶液浓度、搅拌速度、反应时间、反应温度、液固比对K+溶出率的影响,并对分解过程动力学进行分析. 结果表明,100 mm粒径钾长石矿精粉的最佳反应条件为：NaOH初始浓度60%(w)、反应温度约160℃、搅拌速度400 r/min、液固质量比4:1、反应140 min,该条件下K+溶出率大于98%. 钾长石的分解符合粒径恒定的缩核模型,反应初期固相产物层内扩散为速控步骤. 80~140℃下,反应的表观活化能为110.42 kJ/mol.     

植物副产物浸出分离氧化型锰银矿的研究

介绍了利用植物副产物（秸秆、粮食加工副产壳类等）作为还原剂还原浸出氧化型锰银精矿中的锰、浸锰渣氰化浸银的锰银分离工艺。玉米秸秆还原浸锰条件：秸秆粉在95 ℃预降解糖化0.5 h、降解糖化液与精矿的体积质量比为3 mL/g、硫酸与锰的物质的量比为1.4、秸秆与精矿的质量比为0.275、95 ℃浸出5 h,在此条件下锰的浸出率约92%。浸锰渣氰化浸银条件：每吨浸锰渣氰化钠用量为3 kg、常温浸银3 h,在此条件下银的浸出率达到92.20%。研究的锰银分离工艺具有较好的综合效果。     

Cu—Ag核壳包覆粉末的制备

采用液相还原法制备银铜包覆粉末,用葡萄糖溶液预还原法制备超细铜粉,利用水合肼作为还原剂,讨论不同的分散剂,反应体系不同温度,Ag＋不同初始浓度制备出的包覆粉末的形貌及性能。并对其进行SEM、TEM-EDS、XRD等检测。结果表明,用PVP分散剂制备的铜粉形貌好,粒径均一;反应体系温度以70℃为最佳;Ag＋初始浓度分别为0．2mol／L为最佳。     

影响漂粉精干燥的因素及改进措施

针对旋转闪蒸干燥技术在漂粉精生产应用中存在的问题，分析了影响因素，提出了改进措施。