天铁4号高炉自焙炭块炉衬剖析结果及炉衬结构的改进

天津铁厂4号高炉第二代炉役炉底、炉缸采用的是自焙炭块炉衬,生产了9年多,停炉后发现,自焙炭块炉衬已焙烧成一个近于无缝的整体,没有“环状断裂”缝存在,除铁口区外,“蒜头状”异常侵蚀不明显。因此,第三代炉衬的炉底仍保留上代的五层自焙炭块,并对炉底炉缸结构作了改进,即采用了“半石墨化低气孔率自焙炭块—陶瓷砌体复合炉衬”技术。     

介绍“红旗二号”简易炼焦爐

为了适应钢铁工业飞跃发展的新形势,完成或超计划完成1800万吨钢,首先就要保证高炉能够获得适合需要的优质焦炭。土焦由于生产方法、炉型条件、理化性能不可能完全满足较大高炉的冶炼要求。洋焦虽好,但现有设备能力有限,建造新炉,由于筑炉材料焦炉机械及技术装备的供应一时满足不了需要,在短时间内不可能大量修建。在“红旗一号”基础上改进的“红旗二号”简易炼焦炉,结合土洋焦炉优点,投资少,建炉快,产品质量与洋焦炉差不多,故大力发展“红旗二号”简易炼焦炉是完成1800万吨钢的重要措施。一、“红旗二号”简易焦炉的特点和大力发展的意义“红旗二号”简易炼焦炉的特点(在“钢鉄”1958年     

轧钢加热炉的改造与实践

上钢五厂一轧分厂500车间1~#燃油加热炉于85年被评为全国10座冠军炉之一,吨钢能耗41.5公斤/吨。由于设备长期超负荷运行且大大超越大修周期,许多设施达不到应有的指标。91年吨钢单耗在48～50公斤/吨徘徊。按“沪冶能(90)98号“及”(88)冶能字第683号”关于轧钢工序节能规定提出的特等炉指标存在一段不小的差距,为适应我厂一级企业各种指标不断提高的新形势,结合500车间大修改造,依据分厂对加热炉的工艺要求、能源环保,炉型结构、仪表自动     

基于“炉机对应”原则的连浇优化方案

国内某炼钢厂为保证浇注周期较短的2号连铸机连浇,多座转炉需同时向该连铸机供应钢水,导致炉 机对应关系不明确,生产组织难度较大。通过对该厂炼钢 连铸过程的工序作业周期与生产运行模式进行解析,在保证连铸机连浇的基础上,探究合理的炉 机对应关系,改善该厂的生产顺行。结果表明,在“一一对应”运行模式下,2号连铸机最大连浇炉数仅为6炉;而在“定炉对定机”运行模式下,若适时接受3号转炉冶炼的钢水,2号连铸机最大连浇炉数可延长至19炉。在此基础上,通过对连铸机“柔性”的优化和钢水供应的合理调配,2号连铸机可满足实际生产的连浇要求。此外,运用“炉→机”匹配度进行评价,计算结果表明优化后的炉 机对应关系得到显著改善。     

新型优质耐火材料在首钢高炉上的应用

从１９００年起,首钢４座高炉相继进行了重大技术改造,在高炉不同部位分别采用了Ｓｉ３Ｎ４－ＳｉＣ砖,热压小块炭砖,组合砖等新型耐火材料以及“陶瓷杯”技术。其中２号,３号,４号高炉采和了炭砖－高铝砖综合炉底,将ＮＭＡ砖砌筑在炉底炉缸交界处“蒜头状”侵蚀区。２号高炉凤产后炉底温度一直维持在１００－２００℃范围。１号高炉采用了“陶瓷杯”和热压炭块相互补充的炉衬结构。     

小高爐爐型问题的探讨

目前,全国“小土群”已进入整顿、巩固、提高的新阶段,有的已走进“小土联”的道路,有的正朝这方向走,正在实现“五定”,“五定”中,定型是一个重要问题。去年在全党全民兴办小土高炉运动中,出现了各种多样的炉型,其中有的炉型较为合理,而有的炉型不合理,但什么样的炉型是合理的,如何能得到这种合理的炉型这是一个问题。今就小高炉炉型问题进行一点探讨。     

水钢二号高炉炉役末期稳产与特护的探讨

水钢二号高炉1998年因炉底温度升高而被迫停炉抢修，计划生产五年，至现在已处于炉役末期，靠炉皮喷水维持生产。按照公司总体发展规划，二号高炉炉龄要求达到2005年。因此，炉役末期的操作很重要，是炉况能否稳定且炉龄延长到2005年这一目标的关键所在。     

我省轧钢加热炉的能耗现状及节能途径

热平衡测试结果说明我省主要钢厂轧钢加热炉有一部分达到了一等炉的水平,大部份为二～三等炉。少数地方性小钢厂还有等外炉存在。按照冶金部规定中关于“五个必须”的要求,切买做好炉体严密、绝热、炉底水管包扎、余热利用及仪表计量检测是降低轧钢加热炉燃耗的关键。提高操作水平,开展节能炉型研究也具有重要意义。     

日钢15号高炉长期经济护炉生产实践

日钢15号高炉“象脚区”炉缸碳砖温度于2016年5月异常升高,12月2日最高达到894℃,该区域炉缸耐材侵蚀严重,已威胁到高炉的安全生产。本文结合15号高炉实际生产状况,分析了“象脚区”炉缸侵蚀严重的原因,并真对炉缸侵蚀初期和恶化期提出了护炉措施。通过采取降低冶炼强度、增强冷却强度、缩小并加长风口、发展边缘气流等一系列措施,遏制住了“象脚区”碳砖温度升高趋势,之后通过创新性的消耗海砂球团护炉,实现了15号高炉连续、高效生产,取得了较好的经济效益。     

首钢迁钢1号高炉长寿设计

通过讨论炉底炉缸长寿技术的发展历程,总结首钢高炉长寿经验,提出高炉炉缸炉底长寿设计的思想和理念——控制炉缸炉底的“象脚状”侵蚀,避开炉缸的过度侵蚀,使炉缸炉底侵蚀向“锅底状”侵蚀的方向发展。首钢迁钢1号高炉炉缸炉底的设计,结合数学模型计算,实现了长寿设计。     

读者来信摘录(二)

1.《炼铁》杂志刊登的文章实用性强,对高炉冶炼具有较强的指导意义。我厂应用《炼铁》上介绍的操作经验,取得了较大的效果。①过去,我厂炉缸冻结的处理速度很慢。1984年1号高炉炉缸冻结时,我们参考《炼铁》中的文章“炉缸冻结的处理”(1983,№2),使炉缸冻结很快处理好,一般提前2～3天,可增加效益10万元以上;②1985年我厂3号高炉大修停炉时,参考《炼铁》中文章“鞍钢三高炉首次回收煤气停炉实践”(1984,№4),采用全负荷、煤气全回收、不加净焦停炉法,经济效益显著,一次停炉就为企业增利9万元以上。     

“鞍四型”四孔拉瓦尔喷枪

鞍钢转炉车间和钢铁研究所互相配合,在车间党总支领导下,经过三结合设计、试用了“鞍四型”四孔拉瓦尔喷枪。2号炉在74年第19炉役进行了工业性生产试验,吹炼41炉,效果很好。2号炉75年第2炉役继续试验,吹炼60炉。鉴于目前未能对喷头流股性能和吹炼制度作系统的试验测定,吹炼炉数又很少,一些认识还很不全面,现将吹炼101炉的情况介绍如下:(一)“鞍四型”喷枪设计、试验目的由于目前供氧不足以及除尘系统排烟状况不够好,所以在设计上要结合鞍钢及我厂具体情况,同时又要满足在新形势下生产发展要求。目前,国外     

新型优质耐火材料在首钢高炉上的应用

从１９９０年起，首钢４座高炉相继进行了重大技术改造。在高炉不同部分别采用了Ｓｉ３Ｎ４－ＳｉＣ砖，热压小块岩砖，组合砖等新型耐火材料以及“陶瓷杯”技术。其中２，３，４号高炉采用了炭砖－高铝砖综合炉底，将ＮＭＡ砖砌筑在炉底炉缸交界处“蒜头状”侵蚀区。２号高炉投产后炉底温度－直维持在１００－２００℃之间。１号高炉采用了“陶瓷杯”和热压炭块相互补充的炉衬结构。     

四号高炉第二代水冷全碳薄炉底设想

砌砖厚度为3.1米的武钢四号高炉炉底,作为我国第一座水冷全碳薄炉底已度过了十一年多。1982年10月以后,即一代炉龄十二年后,将进行计划大修。八十年代初期将进行大修的武钢四号高炉炉底,继承它的光荣传统继续采用水冷全碳薄炉底结构,这是没有分歧的。但正如我们所预言的,“八十年代的武钢四号高炉第二代炉底,应赶上八十年代的水平!”现从以下几方面设想四号高炉第二代炉底的先进水平。一、加强与改善炉底的冷却为加强与改善炉底碳砖的冷却,冷却装     

武钢1号高炉炉底与炉缸长寿新技术

武钢1号高炉改造性大修，炉底与炉缸采用长寿新技术：增大炉缸容积，加深死铁层；选用半石墨炭砖和德国的高密质炭砖；炉底冷却采用软水密闭循环，以及设置完善的检测设施。总结运用钒钛矿护护经验，以减缓或消除炉底与炉缸“环缝”、“熔洞”、“蒜头状”侵蚀，达到炉底、炉缸高校长寿的目的。     

包钢7号高炉炉缸活跃性量化模型的开发及应用

针对包钢7号高炉的生产操作特点,开发了涵盖高炉炉缸透液水平、高炉透气水平、渣铁热水平、入炉焦炭质量等,以“天”为计量单位和以“铁次”为计量单位的高炉炉缸活跃性量化模型。7号高炉炉缸活跃性量化模型的应用结果表明:炉缸活跃性评价分值>80,炉缸活跃性良好;炉缸活跃性评价分值73～80,炉缸活跃性一般;炉缸活跃性评价分值60～73,炉缸活跃性较差,需及时调整以保证炉况顺行;炉缸活跃性评价分值<60,炉缸活跃性极差,需加大调整力度,及时恢复到正常水平,避免高炉出现失常现象。     

高炉含钛物料护炉机理的探讨

本文叙述了湘钢2号高炉停炉取样及实验室的炉缸侵蚀模拟试验,分析了含钛物料的护炉机理,是“一种能自动选择的补炉过程”。此外,高炉配加含钛物料冶炼后,炉渣的矿物组成以及渣-砖界面的矿物组成发生很大变化,形成一系列高熔点矿物,有助于保护炉缸。     

青钢3号高炉热风炉系统的设计

1 高炉设计简况 青岛钢铁集团公司现有2座350m~3高炉,新建的3号高炉容积为420m~3。3号高炉炉顶设备采用双钟炉顶,本体采用软水闭路循环冷却,炉腰及炉身下部为强化冷却壁,炉底炉缸采用陶瓷杯“复合结构”,炉前采用水     

也谈谈连续炼铜炉的炉型结构

读了姜澜同志“关于连续炼铜的几点建议”(以下简称“建议”)一文后,愿就有关几个问题和作者进行商榷,并谈谈我们的连续炼铜炉型的设想方案,为改革炼铜工艺,开展连续炼铜试验,共同研究讨论。 一 “建议”一文中的炉型,“在风口的上方设一个宽敞的竖烟道,竖烟道要够大,以     

炉缸冻结的处理

炉缸冻结是高炉生产的重大事故,在现代炼铁生产中,此类事故已属罕见;但由于一些意外的原因,如向炉内大量漏水,大的配料失误,中修开炉不慎,高炉行程严重失常等,仍有可能酿成冻结事故。本钢高炉曾因上述原因,数次发生炉缸冻结事故。本文就一九七八年一月,五号高炉炉缸冻结事故的处理加以总结讨论。一、炉缸冻结的经过由于炉料质量下降,五号高炉料柱透气性恶化,出现1.8～1.9公斤/厘米~2的高压差,瞬间产生了巨型管道行程,虽经大量减风,仍旧频繁崩料。大量生料连续降入高温