湿法磷酸萃取槽搅拌桨故障判定及处理

萃取槽搅拌桨是二水湿法磷酸生产的关键设备。根据实践经验,叙述了如何判别萃取槽搅拌桨在运行时是否存在故障以及对常规故障的处理方法。     

反应槽、熟化槽搅拌桨断裂原因及处理措施

介绍黄麦岭磷化工集团公司磷酸反应槽、熟化槽搅拌桨断裂情况,分析搅拌桨断裂原因,介绍用加强板焊接修复搅拌桨的方法.     

变截面式搅拌桨在湿法磷酸萃取槽中的应用

介绍变截面式搅拌桨在陕化化肥股份有限公司复肥厂50 kt/a(以P2O5计)磷酸装置萃取槽的应用,并对比分析单槽单桨工艺中变截面搅拌桨和单槽多桨工艺中涡轮式搅拌桨,评价其设计性能、运行特点和运行效果。     

湿法磷酸生产中萃取槽搅拌桨运行故障分析及对策

针对湿法磷酸装置中的关键设备,结合某复肥厂的生产实际,阐述萃取槽搅拌桨在运行过程中所出现的故障及其危害性,分析搅拌轴和桨叶脱落、断裂的原因,并提出相应的解决办法和对策。     

小型反应釜单、双层搅拌桨流场数值模拟比较

小型搅拌釜是实验室常用反应设备.采用CFD数值模拟的方式,采用SST湍流模型,采用多重参考系法分别对单层和双层搅拌桨小型搅拌釜的流场进行模拟,比较两种搅拌桨模型的桨叶区速度场、湍流强度分布以及线速度分布等预测结果,筛选适合小型反应釜的搅拌桨设计.     

气液混合搅拌器组合的优化

研究了由3种基本搅拌桨类型(圆盘涡轮、上翻斜叶涡轮和下压斜叶涡轮)组成的9种搅拌桨组合在搅拌槽中的气液分散能力,得到了不同气体流速下优化的搅拌桨组合.     

侧伸式搅拌槽固液悬浮性能

采用f2 m′4.2 m侧伸式搅拌槽,研究了搅拌桨安装位置、通气速率、固体颗粒浓度和液位高度对侧伸式搅拌槽颗粒悬浮性能的影响. 结果表明,搅拌轴水平偏转角对功率准数的影响很小,均布式为侧伸式搅拌槽搅拌桨的最佳排布方式,最佳偏转角bopt=10o;临界转速NJS最小值出现在搅拌桨伸入长度/搅拌桨直径比L/d=1.44处;降低搅拌桨安装高度h为0.75d左右,相比于传统的h=1.5d可减少约30%能耗;液位高度/搅拌槽直径比H/T<0.5时,NJS随H的升高而迅速增大. 得到了通气量QV与NJS的关系式NJSG-NJS=1.46QV1.15和固相浓度w对NJS影响的关系式NJSμw0.27.     

自吸式涡轮搅拌桨的性能研究

系统地测定了自吸式双圆盘六叶涡轮桨应用于气－液－固三相浆态搅拌反应器的性能。研究了吸入气体的临界转速、表征搅拌桨对气体抽吸能力的吸气压力、气体自吸的吸入流量、搅拌功率、气含率、气液分散性能和气液传质规律，以及固体催化剂颗粒的悬浮问题。采用磁钢密封结合自吸式涡轮搅拌桨的三相浆态搅拌反应器，比较适宜于精细化学品合成的工艺研究及本征动力学测定，并对中小规模三相浆态反应工艺的连续化生产提供了可行性研究。     

双层桨气液搅拌反应槽气液分散特性

采用搅拌功率与氧传质系数方法,对一双层桨搅拌反应槽的自吸分散和表面充气分散性能进行研究.比较了两种桨叶组合在两种分散方式下的气相分散临界转速、搅拌功率及两种桨叶组合自吸分散时的气含率和气液传质系数.结果表明,六叶圆盘直叶桨和六叶圆盘斜叶桨的组合在自吸分散时具有较优的分散性能.     

S-NPK生产中,KHSO4反应釜搅拌桨材质的选择

硫酸与固体氯化钾在反应釜中经搅拌发生化学反应 ,反应需维持在 10 0～ 135℃高温下进行。讨论适宜制作搅拌桨的耐腐蚀、耐磨的金属与非金属材料。研制了桨轮直径 6 5 0 m m～ 130 0 m m新型复合材料搅拌桨 ,桨轮材料为高硅不锈钢 ,外覆聚四氟、氮化硅夹、玻璃纤维保护层。已投入运行的 2 5台搅拌桨运行状况良好。     

搅拌对丁苯吡乳液聚合的影响

研究了搅拌对丁苯吡（简称ＶＰＬ）乳液聚合的影响。通过实验考察了不同搅拌器型式（折叶涡轮和Ｂｒｕｍａｇ－ｉｎ桨）和搅拌强度对ＶＰＬ浮液聚合流体混合、聚合反应速率、胶乳粒径和聚合稳定性的影响。结果表明,折叶涡轮搅拌器不适合ＶＰＬ乳液聚合,而Ｂｒｕｍａｇｉｎ桨比较适合ＶＰＬ乳液聚合;在ＶＰＬ乳液聚合中存在着最佳搅拌速度范围,并提出了最佳的搅拌控制方法。     

搅拌桨衬PO材料防腐技术的应用

采用涂覆法、拉伸法研究 PO高分子聚烯烃材料与金属基体的结合强度 ,为提高金属材料的耐腐蚀、耐磨性、耐冲击等方面提供了一种可能性。并介绍磷酸萃取槽搅拌桨衬 PO材料的应用效果     

悬浮四氟聚合反应釜的搅拌装置探讨

悬浮四氟聚合反应釜的上中央插入式搅拌器和底伸斜入式搅拌器相比,底伸斜入式搅拌器转速易提高,湍流强度与循环速率大,搅拌稳定性好,反应速率快,树脂产品性能提高。     

刮壁搅拌桨的最优设计

运用罚函数Ｇａｌｅｒｋｉｎ加权余量有限元数值算法模拟了Ｖｏｔａｔｏｒ、Ｃ＆Ｒ反应器和刮壁槽式釜中轴截面的流速和剪切分布。计算结果表明，Ｖｏｔａｔｏｒ，Ｃ＆Ｒ反应器中流动和剪切分布较刮壁槽式釜更有利于流体的混合和壁面的传热。对Ｃ＆Ｒ反应器，采用无间隙刮板，其传热和混合性能优于有间隙刮板。建议刮壁搅拌反应器的设计采用类似Ｖｏｔａｔｏｒ和Ｃ＆Ｒ反应器的环隙结构和无间隙的刮板形式。     

轴流式搅拌桨搅拌槽内混合时间的数值模拟

利用计算流体力学软件FLUENT 6.0程序计算了单层CBY搅拌槽内流体混合过程的速度场和浓度场,讨论了加料点位置和监测点位置对混合时间的影响。结果表明,拌槽内物料的混合过程主要由槽内的流体流动所控制;混合时间与加料点位置有关,在桨叶附近区域加料时混合时间比在液体表面加料时的混合时间短,应尽量在搅拌反应器的桨叶尖端处加料;不同的监测点位置对混合时间有很大的影响,在靠近槽底部进行监测所得到的混合时间最短。     

刮壁桨搅拌功耗机理

刮壁搅拌功耗槽内流体阻力损耗和刮壁摩擦损耗，在层充域或过渡域两者存在一定的比例关系，在本实验范围内两者可以统一关联在一起，刮壁角对刮壁摩擦耗有影响但不是主要的，回归实验数据得同搅拌功耗的经验关联式。     

粘性体系中微观混合实验研究

体系粘度是影响微观混合质量的重要因素。文章在粘度为0.001—0.077 Pa.s的甘油-水溶液中采用碘化钾-碘酸钾平行竞争反应研究搅拌釜中粘性体系的微观混合状况,分析泛能式桨的混合能力。结果表明:随着体系粘度的增加,微观混合效果变差;搅拌转速增加,微观混合效果变好。粘性体系内微观混合质量受到“涡旋卷吸”与“分子扩散”的共同影响。低粘条件下,二叶平桨混合效果优于泛能式桨;粘度增大,单位体积功增大时泛能式桨微观混合效果优于二叶平桨。     

氯化钾结晶器搅拌选型探研

反浮选冷结晶氯化钾生产的关键在于DTB结晶器中的控速分解和控速结晶,而控速的关键在于搅拌器的调速,因此本文通过对搅拌工作原理、类型及机理的粗浅分析,在保证不影响分解和结晶速率的情况下选用合适的搅拌型式,生产实践证明:推进式轴流型搅拌较之折叶式径漉型搅拌在提高氯化钾产品的粒度方面有极大的优越性.     

多层桨搅拌槽内的液-液分散特性

在直径为0．476m的椭圆底圆柱形搅拌槽内,以水／航空煤油及水／环己烷为实验体系,研究了Rushton涡轮式搅拌桨(RT-6)、六半椭圆管涡轮式搅拌桨(HEDT)、折叶轴流式搅拌桨及翼形轴流式搅拌桨(CBY)的6种不同组合桨的液-液分散特性,用取样法测定了分散相体积分数的轴向分布及体系澄清时间。结果表明,组合桨中的底桨在液-液分散中发挥了主要作用。单位体积输入功率相同时,底桨为CBY的组合桨进行液-液分散后,液滴的平均滴径最小,体系澄清时间较长;底桨为HEDT的组合桨的分散效果次之;底桨为RT-6的组合桨因滴径分布较宽,虽然平均滴径最大,但澄清时间也较长。