锥盘分级淬火后的压力校形

东风牌汽车同步器锥盘(图1),我厂采用20~#或A3钢板冲制。热处理技术要求;表面氰化0.3～0.7mm,淬火后硬度为HRC58～63,变形量≤0.15mm。     

铣床摩擦片亚温碳-氮共渗淬火强化新工艺

某铣床摩擦片(见图1),厚度仅1.5mm,技术要求内孔及花键变形≤0.05mm,平直度≤0.1mm。材料A3钢,渗碳层厚度0.4～0.5mm,硬度HRC40～45。摩擦片应有较高耐磨性、良好弹性和一定的强韧性、抗疲劳、抗咬合等性能。按传统典型热处理工艺(见图2工艺流程:机加工-渗碳-淬火-装胎回火-机加-二次回火)处理后变形较大。金相检查发现:渗碳层晶粒粗大,淬火马氏体针状组织粗大,渗碳浓度高,渗碳层不够均匀。在装胎回火时有压裂,磨削加工时出现磨削裂纹,导致脆性增加和刚性不足。为了提高摩擦片使用寿命,经试验采用亚温C-N共渗淬火强化工艺(见图3)。 C- N…     

45钢砂轮割刀复相强韧化处理

砂轮割刀见图1,材质为45钢,有效厚度2mm。技术要求:硬度HRC52～55,淬火后不允许有椭圆扭曲变形及裂纹。原采用的热处理工艺:840±10℃中温盐炉加热,保温4h(夹具装挂),淬入5～10％NaCl水溶液,水温≤40℃,220±10℃低温硝盐回火2h,空冷。处理结果:合格率60～G5％,其余椭圆变形扭曲占23～30％,淬裂报废5～10％。对椭圆变形者须退火后校正再重新淬火,     

T8A钢油-水-油淬火性能的研究

在实际生产中,对于截面变化较大的T8A钢制零件,水-油淬火后易出现变形和开裂的问题。通过对T8A钢进行油-水-油淬火试验,发现与水-油淬火相比,油-水-油淬火在保证T8A钢硬度的同时,能提高其韧性,减小变形和开裂。这对实际生产具有重要的指导意义。     

地毯用滚刀淬火工艺

地毯用滚刀是生产地毯的主要刀具,它品种规格多,形状较复杂(端面形状见图1),制造工艺要求很高,热处理淬火是生产中的关键。 原生产厂家均采用T10钢制造,淬火时为保证硬度及耐磨性,均采用水淬油冷工艺。由于该滚刀形状复杂,截面变化大(刀部最薄处仅有0.1mm,中心部位厚几十毫米),水淬油冷造成很大应力,变形开裂倾向     

减少薄壁钢套在连续感应加热淬火中圆度变形的方法

1.钢套的热处理技术要求 薄壁钢套的形状尺寸如下图所示(图中标有Ⅴ处为外圆尺寸测量部位),其材质为45钢,要求φ160mmd8外圆感应淬火,硬度为53～56HRC,热处理要求圆度变形≤0.50mm。     

硝水—硝盐等温淬火工艺实践

生产中,经常遇到带有尖角、孔槽、截面尺寸变化较大的碳钢模具,材料T10A钢,热处理硬度要求HRC58～62。这种形状的模具,水淬易开裂,油淬硬度不够,水—油双液淬火也不能保证质量,给热处理工作造成困难。为此,我们应用硝水—硝盐等温淬火工艺,收到了较好的效果。     

小型长薄板形零件的淬火方法

生产中遇到一个厚1.5mm,宽10mm,长80mm的T10A钢零件,要求淬火硬度HRC60～65,变形量≤0.04mm。按常规淬火工艺在盐浴炉中加热,碱浴分级淬火,结果不仅变形量很大,而且硬度很低。经分析认为,在盐浴炉中加热时,由于热应力的作用使零件产生较大变形;从盐浴炉转入碱浴分级时,由于零件薄,散热快,温度下降过     

气缸套高频感应加热淬火

CPG137—2气缸套为出口产品,其性能指标要求较高,零件淬火易开裂变形。气缸套外形形状尺寸如图1所示,材料化学成分见表1,技术要求为:φ137mm内孔经感应加热淬火后圆度≤0.10mm,涨大、缩小量不得超过0.01mm,并要保证有一定磨削量,淬硬层深度:0.80～2.30mm,表面硬度40～45HRC。     

高淬硬性低变形量的水基新淬火剂——NJ-130汽车后桥半轴油封衬套热处理工艺的改进

前言 NJ—130汽车后桥半轴油封衬套(图1)热处理后要求椭圆度≤0.20毫米;端面硬度≥HRc50,自从改用45钢材料后,应用一般淬火剂一直达不到技术指标,不是硬度不足,就是变形过量,长期以来,已成为热处理车间的老大难问题。     

仿形轴淬火变形的控制

仿形轴是我厂某产品车削加工夹具中的主要零件,见图,材料为T8钢,要求硬度58～62HRC。在热处理生产中发现,它的淬火变形特别大,一般达到1.2～1.9mm,大大超过外圆磨量而报废。虽然经过多次工艺方法调整(见下表),仍然不能有效地碱少淬火变形。     

分级冷却的妙用

分级淬火也称热浴淬火,既可保证工件获得高硬度,又可使工件避免开裂,不发生或很少产生变形。现将分级冷却方法举例说明于后: (1)油泵齿轮分级淬火图1所示的油泵齿轮,材质为40Cr钢,要求硬度HRC48～52,内孔变形要求为0.03～0.05mm。原来是用热轧圆钢加工成形,施行常规处理工艺,使φ16mm孔变形量达0.08～0.12mm,内键槽涨大,造成废品     

φ250mm40Cr钢卡盘盘体淬火变形的控制

我厂生产的φ250mm液动卡盘和高速卡盘盘体(见图1、图2),其形状复杂、工作厚薄相差悬殊,热处理的难度很大。开始考虑的热处理方案有高频局部淬火、离子氮化、真空热处理和气体氮化等,由于条件所限,最后选择了整体淬火。这样,盘体的变形问题就成了热处理工艺要解决的主要问题。盘体材料为40Cr钢,硬度要求为HRC40～45,淬火后盘体的台孔(φ206mm或φ210mm处)、内孔     

减少9Crl8钢刀淬火变形的探讨

某厂引进德国生产屠宰设备,该设备的关键零件是不锈钢刀。该刀长550mm,宽210mm,厚8mm;硬度要求为HRC54～58:平面度要求<0.025mm;如图1所示。我们用9Cr18钢代替DIN1.4112材料,成功地解决了这一技术难题,为国家节约了大量外汇。一、9Cr18钢刀的淬火变形 9Cr18钢是高碳、高铬马氏体型不锈钢,该钢是通过马氏体相变来提高其强度、硬度的,其热处理工艺如图2所示。 (1)9Cr18钢的导热性差,采用800℃～850℃预热,主要是为了降低温度梯度及缩短奥氏体化的时间,减少因加热引起的变形。 (2)为了提高9Cr18钢的耐蚀性及其强韧性,必     

镶钢导轨淬火变形的控制

数控机床镶钢导轨常用的热处理方式有整体淬火、渗碳淬火,表面感应淬火和渗氮。整体淬火的导轨表面承载能力强,形成塑性变形的极限载荷大,接触疲劳强度高。但镶钢导轨属于截面小,形状不对称的长杆件,淬火变形倾向大。所以,如何控制和减小热处理变形,就成了镶钢导轨淬火的关键。 本文根据数控机床UD42CNC及 PrimusCNC镶钢导轨的结构特点和技术要求,制订了热处理工艺,设计改进了热压淬火工装,有效地控制了热处理变形。 一、工艺试验 1.技术要求 淬火后导轨表面硬度HRC58～63,各平面直线度小于0.25mm。其截面尺寸如图1,导轨长1120mm。 2.…     

氯化钙淬火介质在T10A模具中的应用

T10A钢是冷冲模具的主要材料之一,热处理中一般采用加热到810±10℃,保温一定时间,淬火冷至250℃左右转入油中的工艺方法。对于简单的模具尚可,但对于较复杂的模具往往不易掌握水淬油冷的时间,常发生淬裂现象,而且变形较大,硬度不均匀。为解决这一问题,我们对各地采用的新淬火介质进行了比较,并根据我厂的实际情况,对T10A钢模具采用氯化     

滚珠丝杠淬后变形规律的深讨

我们对附表所列的241根滚珠丝杠中频淬火后的弯曲变形与螺距伸长缩短规律进行了调研,并作如下的探讨。 一、淬火开裂 50钢与GGr15钢种均存在淬火开裂问题,但50钢较为严重,尤其是GQ3006淬火开裂比较严重,如为北京青峰机械厂生产的丝杠中,每100根裂30根左右,废品率高达30%。 1.淬火开裂的原因 (1)零件形状不合理,热处理工艺性能不好。表中　GQ3006～GQ4508为开拉屑槽的滚珠丝杠,由于其螺距小,齿形棱角尖锐,热处理工艺性能不好,从而淬火时增加了零件内应力,造成零件开裂。 (2)50钢比CCr15钢容易开裂的原因 这是由于50钢材质所决定,它的抗拉…     

关节轴承内圈最佳淬火工艺的确定

关节轴承内圈(见图1)是液压挖掘机用油缸的重要零件,承受载荷大,要求具有高的耐磨性。该件的材质为GCr15钢,要求硬度HRC60～64,淬火马氏体≤3级。生产工序为锻造→热处理(正火、退火)→切削加工→热处理(淬火、回火)→磨削加工。     

解决模具热处理开裂和变形的方法

我厂的工模具多用 T7A～T12A、CrWMn、CrMn、Cr12MoV、3Cr2W8V、40Cr、45钢等制作。工模具热处理中的关键,在于防止开裂和如何预防变形的问题。我们总结出下面几种解决方法,不但杜绝了开裂的现象,而且也能基本预防变形。一、开裂问题(主要是碳素工具钢)     

45钢推杆淬火开裂的分析及热处理工艺改进

塑料模架上的推杆,材质为45钢,形状简单,如图所示。淬火、回火后要求硬度HRC45～50,变形量<0.30mm。按常规工艺淬火,840±10℃加热,保温12min,在NaCl 10％水溶液中冷却,硬度为HRC55～58。220根推杆,开裂达140根,裂纹1～2条,校直时走向一般平行于轴向发展,见图。没