非平板弯曲中性层位置计算

<正> 在各种带式输送机支架上,常有非平板弯曲件,除型材如角钢、槽钢、丁字钢、工字钢外,还有板料的纵横叠加弯曲及其它不规则截面件的弯曲,一般冲压设计手册上均未就这类弯曲件的展开尺寸提供计算资料,现就我厂采用的方法论述如下。1 各种型材弯曲中性层位置计算 在较完备的机械设计手册中,均有“截面的重心位置”计算公式。如果弯弧半径足     

中厚板弯曲时应力中性层位置的求解

根据塑性成形过程中体积不变和弯曲过程的平截面假设以及mises屈服准则,建立了线性强化材料应力微分平衡方程组,然后解出其应力中性层所在的位置,并进行了讨论。     

宽板弯曲时非线性硬化应力中性层位置的求解

金属板料弯曲时其内部的应力与应变分布非常复杂,尤其是板材的塑性呈非线性变化时,内部的应力与应变更加复杂.为了掌握宽板弯曲时的应力与应变的位置情况,通过对宽板弯曲时其塑性呈非线性变化的特点采取比较合理的公式,然后对其截面进行应力分析,并且应用经典的力学分析假设,建立微分方程组,解出了其应力中性层所在的位置,并从理论上进行讨论.     

宽板弯曲时线性硬化应力中性层位置的求解

通过对宽板弯曲时,其塑性呈线性变化的特点,对其进行截面的应力分析,且采用经典的力学分析假设,建立微分方程组,然后解出其应力中性层所在的位置,并进行讨论.     

中性层曲率半径计算图表

在求弯曲件坯料展开长度时,首先要计算中性层曲率半径ρ。利用如下图表,可不通过计算而直接求得ρ值,简单方便,精度完全可满足工程设计要求。图表系根据公式ρ=r+Kt式中ρ—中性层曲率半径 K—中性层系数,可参照下表取值 r—弯曲件内圆角半径     

压弯中性层弧长计算

<正> 1.计算公式R_0=AR+BSR—折弯中性层 弯曲半径;R—折弯内半径;S_0—料厚A—系数;B—系数; 知道了R_0的大小,可计算出任意折弯角度(当然包括特殊的90°角)的弧的展开长L;     

板料弹塑性弯曲应力应变中性层位置关系探讨

通过对板料弹塑性弯曲应力应变分析 ,利用材料力学中的平面曲杆理论 ,提出了板料大曲率弹塑性弯曲塑性应力应变中性层和弹性应力应变中性层均向内移动并重合的观点     

弯管中性层偏移计算及截面畸变分析

针对管材弯曲时的截面畸变现象,基于弹塑性变形理论、弹性-幂强化材料模型以及弯曲横截面力平衡条件,建立了管材弯曲变形和中性层偏离分析模型,并推导出截面壁厚变化和中性层偏移量的解析公式,研究了材料力学性能和弯管几何参数等对管材弯曲时中性层偏移的影响规律,并根据材料的各向同性以及塑性强化情况,提出中性层偏移量的简化解析公式。与相关文献中的计算方法以及试验结果比较,本模型由于考虑了材料的塑性强化作用,精度更高。通过对比06Cr19Ni10弯管壁厚测量结果,由于忽略了管材拉伸变形区域的截面收缩,最大壁厚计算值偏大,最小壁厚计算值偏小。通过试验引入截面修正系数后,进一步提高了模型计算精度。     

浅析弯曲件展开尺寸中性层位置与合理取值

经调研分析,并结合实际经验,通过优化,提出了弯曲件展开尺寸中性层位置与合理取值的解决方案,可供弯曲模设计者参考应用。     

宽板塑性弯曲的应变增量中性层及位置的确定

为适应按应变增量理论深入分析宽板塑性弯曲变形、研究板材弯曲变薄规律的需要,提出了应变增量中性层的概念,论述了确定应变增量中性层位置的方法,建立了计算应变增量中性层半径ρd的公式,并将应变增量中性层与应力中性层进行了比较.结果表明,应变增量中性层与应力中性层是两个根本不同的概念,必须严格区分,二者不可混淆,否则会得出"宽板塑性弯曲时板厚不变"的错误结论.     

冷弯方矩管中性层内移位置的确定及其应用

把平面变形的特莱斯加屈服条件应用于辊式弯曲方矩管的成型研究,通过解析弯曲部位的应力分布规律,说明应力中性层内移位置,可为确定带钢的展开宽度和弯曲变形程度提供工艺依据。     

埋地管线的近中性应力腐蚀

应力腐蚀开裂(SCC)已成为埋地高压油气管道安全运行的隐患之一。本文结合加拿大近中性应力腐蚀开裂的现场调查和实验室相关研究结果,对近中性SCC的特征、识别方法、影响因素及其检测与预测模型进行了概述,以增加对近中性SCC的了解,对我国油气管道可能出现的SCC事故的预防和预测有重要意义。     

冷却水管位置计算

在设计塑料注射模时,设计者都力图把冷却水管孔安排在距离型腔壁的较近处,并且使孔间距较小。这样才能保证塑料熔体的热量以最快的速度被冷却水携走。但是由于模具材料强度和刚度的限制及冷却水孔尺寸和形状关系,也因为形腔内压力大小的关系,模具冷却水孔与型腔壁间距离过近,则会出现压塌现象,且型腔壁的弹     

基于ABAQUS有限元计算的Al-Mg-Zn铝合金多层焊残余应力预测

针对7系(Al-Mg-Zn)铝合金在不同拘束下三层四道焊的残余应力分析,采用顺序耦合的热弹塑性有限元方法对温度场与不同拘束下的应力场进行了数值计算,并用X-ray残余应力测试仪对实际焊板的纵向残余应力进行了测试。结果表明:应力集中位置位于试板受到约束的位置与焊缝附近,采用实际约束的应力模拟结果与残余应力测量结果基本一致。通过数值模拟计算得出,与两端固定的焊接拘束相比,实际焊接试验的工装约束会产生更高的残余应力水平,而自由拘束条件下的残余应力模拟结果最小。     

车床刀架位置误差的计算

本文定量地描述了刀架运动平面的实际位置偏离计算位置的偏差，揭示了机床使用过程中导轨的精度及其精度保持性。     

磨削残余应力的有限元计算

本文以ＧＨ３３Ａ高温合金为例，用有限元法分析计算了磨削残余应力。在计算时，考虑了形成残余应力的两个主要条件－－磨削力及磨削温度，还考虑了磨削温度对材料性能（弹性模量Ｅ、线胀系数ａ、屈服强度σｓ）的影响，因而使计算结果接近实际情况。     

磨削残余应力的有限元计算

本文以GH33A高温合金为例,用有限元法分析计算了磨削残余应力。在计算时,考虑了形成残余应力的两个主要条件——磨削力及磨削温度,还考虑了磨削温度对材料性能(弹性模量E、线胀系数α、屈服强度σ_s)的影响,因而使计算结果接近实际情况。     

高炉炉壳整体应力的计算

针对高炉炉壳各种复杂的开孔及受力情况，考虑作用在高炉炉壳上的各种负荷，推导出相应的应力计算公式，针对宝钢3号高炉投产初期及当前状态，将3号高炉有关数据带入相应的计算公式，计算得到3号高炉各段炉壳上的应力值。