BT303CuS2不锈钢表面氧化物结构的研究

易切削不锈钢BT303CuS2盘条热处理后表面氧化物结构较为复杂,与普通304不锈钢相比酸洗更加困难.为了探明其表面氧化物的结构及影响因素,通过试验的方法测量出不同的热处理温度、时间及炉内气氛状态下BT303CuS2钢表面氧化物种类及结构.试验结果表明,随着固溶处理时间的延长、固溶温度的提高或炉内气氛中氧含量的增加,表面氧化层逐渐增厚,并对后续酸洗工序造成了影响.     

不锈钢盘条酸洗工艺研究

随着太钢不锈钢高线的开发，不锈钢盘条的酸洗成了制约高线开发的重要环节，为了摸索出一套行之有效的酸洗工艺、方法，进行了一系列酸洗试验，通过大量实际试验分析了不同酸洗方法对不同钢种的影响。并提出了适用于生产实践的酸洗方法。     

不锈钢盘条酸洗试验研究

随着太钢不锈钢高线的开发，不锈钢盘条的酸洗成了制约高线开发的重要环节．为了摸索出一套行之有效的酸洗工艺、方法，进行了一系列酸洗试验，本文通过大量试验分析了不同酸洗方法对不同钢种的影响，并提出了适用于生产实践的酸洗方法。     

SUS304M盘条在线固溶热处理工艺研究

研究了不锈钢紧固件用ＳＵＳ３０４Ｍ盘条的在线固溶热处理工艺,通过实验室和工业性试验结果,制定了ＳＵＳ３０４Ｍ盘要的在线固溶处理工艺,在大生产中应用,达到了预期效果。     

2205双相不锈钢中厚板氧化皮分析及立式酸洗工艺

对2205双相不锈钢中厚板热轧态和固溶态表面氧化皮进行了分析对比,结果表明两者结构存在明显差异,热轧态氧化皮靠基体一侧存在疏松、不连续情况,固溶处理后变得非常紧密,同时发生了内氧化,增加了酸洗难度。针对2205双相不锈钢中厚板氧化皮具体特征,重点列举了立式混酸酸洗工艺,通过在退火前增加一遍预酸洗,调整混酸浓度,达到了理想酸洗效果。     

浦钢不锈钢宽厚板酸洗工艺研究和技术改造

研究不锈钢宽厚板连续喷淋酸洗工艺线中酸循环运行系统技术参数及关键技术参数与不锈钢酸洗产量和质量的关系 ,按钢板 1 .2m/min的运行处理速度 ,研究循环酸液纯净的处理方式。根据研究结果 ,提出喷淋酸洗线的技术改造方案 ,目标使不锈钢酸洗产能在现有基础上持续、稳定地增加 5 0 %～ 60 %。     

焊接用双相不锈钢ER2209线材的生产实践

通过对焊接用双相不锈钢ER2209线材生产实践过程中的冶炼、轧制、固溶及酸洗工艺的研究,结果表明：最佳的热加工温度为1000～1050℃,可有效避免σ相析出导致的轧制开裂;热处理温度为1050～1100℃,材料的强度较低,塑性较高,冷拉拔性能优异;采用(H₂SO₄+HF)溶液预处理及(HNO₃+HF)混酸洗的工艺进行酸洗,线材表面质量优异,无酸洗晶间腐蚀。     

不锈钢酸洗污泥资源化利用技术进展及趋势

 不锈钢酸洗污泥含Fe、Ni、Cr等有价金属元素及较高的CaO、CaF2等可以利用的化合物,是重要的二次资源,其产生量约为不锈钢产量的2.5%～5.0%,国内年产酸洗污泥65万t以上。酸洗污泥因含有Cr6+及F-被归为有毒固废,常规固化填埋的处理方式占用土地且浪费资源。首先对比分析了典型酸洗污泥的物化性能;其次总结了不锈钢酸洗污泥提取有价金属、制备建材等资源化利用工艺的技术要点,分析了现有工艺存在的问题;最后提出了酸洗污泥作为冶金原辅料在冶炼企业闭路循环的绿色利用思路及技术进展,以期充分利用不锈钢酸洗污泥中的有价金属元素及可作为造渣材料的组分,消除污泥的环境危害。     

热处理工艺对22Cr双相不锈钢组织影响的研究

本文采用金相组织分析,研究了热处理工艺(固溶处理和固溶+时效处理)对22Cr双相不锈钢组织的影响.结果表明,固溶处理温度对22Cr双相不锈钢的两相比例及相的形态起关键作用,在950℃～1150℃固溶处理温度范围,两相含量变化与固溶温度呈线性关系;固溶处理温度为约1000℃时,组织中α相和γ相比例约为1:1,且可通过1000℃以上的固溶处理消除脆性析出相;时效温度和时间对22Cr双相不锈钢的析出相含量及形态有重大影响,850℃时效,随着时效时间的延长,析出相含量增加,但析出相含量存在上限;475℃时效的22Cr双相不锈钢用光学显微镜没有观察到明显析出相.     

不锈钢冷轧卷连续酸洗工艺参数的正交试验研究

首次选用 CIE1976 L* a* b* 色空间中的白度 H W* 作为不锈钢冷轧卷酸洗工艺后表面质量的评价指标 ,对酸洗工艺参数进行了正交试验和方差分析 ,通过 F检验判定出各工艺参数的显著性及其顺序 ,给出了酸洗工艺参数的优化结果 ,以指导不锈钢的实际生产工艺。 TG板材酸洗最佳工艺条件为 HNO3的质量分数 10 %、HF的质量分数 1.5 %、酸洗温度 6 5℃、酸洗时间 2 5 s,因子显著性顺序为 HF的质量分数 >酸洗温度 >酸洗时间 >HNO3的质量分数 ;WK板材酸洗最佳工艺条件为 HNO3的质量分数 12 %、HF的质量分数 2 .5 %、酸洗温度 6 5℃、酸洗时间 35 s,因子显著性顺序为 HF的质量分数 >HNO3的质量分数 >酸洗温度 >酸洗时间。因酸洗时间不显著 ,故酸洗时间可作为系统控制参数     

固溶温度对超级双相不锈钢00Cr25Ni7Mo4N 组织和性能的影响

试验和测试了900-1 300℃固溶处理时双相不锈钢00Cr25Ni7Mo4N的相组成、冲击能AKV和硬度(HRC)值。试验结果表明,在900-1 020℃固溶处理时,双相不锈钢中有16．97％-3．22％σ相析出,使钢的冲击能A_kv值从1 040-1 250℃处理的224～280 J降至3～44 J。该双相不锈钢的热加工温度应大于1 040℃,其最佳固溶处理温度为1 040～1 100℃。     

固溶处理对超级双相不锈钢S32750组织和性能的影响

研究了950～1 200℃60 min水冷的固溶处理对超级双相不锈钢S32750(/%:0.02C、0.49Si、1.03Mn、0.026S、0.001P、25.01 Cr、7.03Ni、3.80Mo、0.29N)12 mm板的组织、力学性能和耐蚀性的影响。结果表明,随固溶温度升高,钢中铁素体相增加,奥氏体相减少;在950℃加热时铁素体中析出大量σ-相,使钢的性能恶化,在1 050～1 100℃固溶处理后,钢中铁素体相和奥氏体相各占50%, S32750钢具有较好的综合力学性能和优良的耐蚀性能。     

2205双相不锈钢中σ相的析出规律

2205双相不锈钢经过1300℃固溶处理和不同程度的冷轧变形后,在不同温度下保温不同时间后水冷.利用金相显微镜和透射电镜观察试样的组织,用Image Tool软件分析组织中σ相的含量,研究2205双相不锈钢中σ相的析出规律.在950℃保温,当冷轧变形量从50%增大到85%时,σ相析出时间从30 min缩短为3 min.冷轧变形量为85%的试样,在950℃保温,当保温时间从3 min延长至30 min时,σ相的体积分数从1.2%增大到11.8%.在875~950℃保温5 min后,当温度从875升高至950℃时,σ相的体积分数从8.9%降低至3.6%;在975℃保温5 min后,组织中不存在σ相.      

445M铁素体不锈钢缝隙腐蚀性能的研究

研究了445M铁素体不锈钢(%:0.004～0.005C、22.24～22.29Cr、1.10～1.65Mo、0.015～0.016P、0.003～0.004S、0.012～0.016N、0.22～0.38Ti)和316L奥氏体不锈钢(%:0.022C、16.80Cr、10.19Ni、2.02Mo、0.025P、0.001S、0.046N)在40～60℃氯离子浓度(250～5 000)×10^-6的氯化钠溶液的缝隙腐蚀性能。结果表明,445M铁素体不锈钢的耐缝隙腐蚀性能优于316L奥氏体不锈钢;当445M钢中的Mo含量由1.10%提高至1.65%时,钢的耐缝隙腐蚀性能明显提高,表明点蚀当量Cr+3.3Mo是衡量不锈钢耐点蚀和耐缝隙腐蚀的重要指标。     

高塑性 Cr-Mn-Ni-Cu-N 奥氏体不锈钢 YGA201的研制

在实验室采用200 kg非真空感应炉研制了成分(％)为:≤0．10C,5．0-9．5Mn,16．0-19．0Cr, 3.5～5.5Ni,1．0～2.0Cu,≤0.2N的奥氏体不锈钢YGA201。力学性能和腐蚀试验结果表明,YGA201不锈钢含1．0％-2．0％Cu,使其1 050℃固溶处理后的延伸率达60％,高于ASTM201不锈钢(延伸率44％),该钢热加工性能和1 mol／L H₂SO₄中的耐腐蚀性能与SUS304(18Cr-8Ni)不锈钢相当。     

节镍无磁不锈钢Cr18Ni6Mn3N的组织及性能

研究了节镍无磁不锈钢Cr18Ni6Mn3N的热轧及固溶后的力学性能和耐蚀性能,分析了其固溶和时效析出后的组织演变规律、冷变形过程中形变诱发马氏体相变及其磁性能.结果表明:该不锈钢的固溶组织为单相奥氏体,其力学性能和耐蚀性能均高于SUS304不锈钢;800℃保温4 h后,在晶界析出粒状氮化物,随着保温时间延长,逐渐沿晶界凸起片层状析出物并向晶内生长,保温20 h后,凸出的片层状析出物直径达20μm.冷轧压下率18.3%时尚未发现形变诱发马氏体组织,随着变形量增大,马氏体含量增多,磁导率上升,但与相同条件下的SUS304不锈钢相比,冷轧板固溶后相对磁导率可降至1.002,因此可用于低成本无磁不锈钢领域.      

非真空吹氮工艺对316L奥氏体不锈钢吸氮行为的影响

在实验室通过刚玉坩埚-硅钼棒电阻炉研究了吹氮时间(0～50 min),氮气分压(35～100kPa),吹氮流量(总流量0.3 L/min;N₂:Ar=1:3～3:1),钢液温度(1 773～1 833 K)对0.8 kg 316 L不锈钢液(%:0.031C、16.13Cr、10.12Ni、2.12Mo)中氮含量的影响。结果表明,钢中氮含量随着吹氮时间、氮分压的增加而增大,随吹氮流量增加钢液氮含量达到饱和的时间缩短,氮的溶解度随着钢液温度的降低而升高。应用热力学模型和动力学模型对实验结果进行分析。     

节镍型奥氏体不锈钢14.0Cr-1.1Ni-9.2Mn-0.30Cu组织及性能

在13.36Cr-1.12Ni-11.2Mn节镍型奥氏体不锈钢基础上降Mn加Cu,优化开发14.0Cr-1.1Ni-9.2Mn-0.30Cu不锈钢,并研究不同化学成分奥氏体不锈钢固溶处理、冷轧退火后的金相组织、显微织构、力学性能及成形性能,分析了奥氏体稳定性和冷轧形变诱导马氏体相变的控制规律。结果表明：14.0Cr-1.1Ni-9.2Mn-0.30Cu与13.36Cr-1.12Ni-11.2Mn不锈钢力学性能相当,固溶处理、冷轧退火后奥氏体组织再结晶充分,冷轧平均晶粒尺寸分别为12.6μm、14.0μm,显微织构为铜织构{112}<111>;14.00Cr-1.1Ni-9.2Mn-0.30Cu不锈钢的杯突值和极限拉深比分别为16.15和0.46,优于13.36Cr-1.12Ni-11.2Mn不锈钢;14.0Cr-1.1Ni-9.2Mn-0.30Cu与13.36Cr-1.12Ni-11.2Mn钢Md30/50分别为87.02℃和83.55℃,Md30/50高,则奥氏体稳定性差,形变诱导马氏体量和冷轧变形抗力大,退火后硬度高。通过将冷轧退火工艺速度由10 m/min降低至9 m...     

时效处理和氮含量对316L超低碳奥氏体不锈钢冲击韧性的影响

316L超低碳不锈钢(/%:0.010～0.013C、17.50～17.67Cr、10.10～10.60Ni、1.89～2.02Mo、0.020～0.201N)由200 kg真空感应炉冶炼,并经550 mm轧机热轧成15 mm钢板。研究了1 050℃40 min水冷,750℃25～100 h空冷后316L钢的组织和冲击韧性。结果表明,随时效时间增加,316L钢的冲击功下降;同样时效时间,0.201%N的高氮316L钢的冲击功低于0.020%N较低氮316L钢,750℃100 h时效后两者的冲击功分别为40 J和150 J。低氮316L钢主要析出物为碳化物,在晶界和晶内呈细小弥散分布,尺寸为3～5μm;高氮316L钢析出物为100～200μm氮碳化物和σ-相,沿晶界分布。     

汽车用AISI 347不锈钢在酸性溶液环境的诱发破裂

研究了汽车用AISI 347不锈钢在酸性氯化钠水溶液中的环境诱发破裂性能。结果显示,经过650℃保温后AISI 347不锈钢具有抵抗敏化的能力;其腐蚀电位钝态区范围随650℃保温时间的延长而缩小;在25℃、pH=2的3.5%(质量分数)NaCl水溶液或90℃、pH=2的1%NaCl水溶液中,主要以延性韧窝状的模式断裂,应力腐蚀破裂仅局限在试棒断面的边缘,其抵抗环境诱发破裂性能良好,具有优良的抗应力腐蚀破裂的性能。