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螺旋绕板式容器是由内筒和多层卷板所组成。如图1所示,内筒与端部零件1和4焊接,在内筒的外面按角度α和(180°-α)交替地绕卷上多层卷板3,且每一层卷板的两端均与端部零件相焊。在这种情况下,如将各层卷板的边缘同样加以焊接,我们就可得到带同心圆的多层式容器的方案。但是,这里强调的是,螺旋绕板式容器结构的所有各层,除了内筒和最外层以外,其余各层是不沿边缘焊接的。 相似文献
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文中介绍了采用计算机辅助测试实验系统,对内压薄壁容器典型封头的边缘过渡区应力分布规律进行测试的方法,同时对四种典型封头(锥型封头、半球型封头、椭圆型封头和平盖型封头)的边缘过渡区应力分布规律进行了测定。 相似文献
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本文首先导出了平面应变幂强化材料多层容器存在间隙时的弹塑性压力—应力关系式。接着对假设条件进行了修改,得出了平面应力条件下的相对应的应力解析式。另一方面,本文以层间接触热阻为突破口,在探讨了多层容器层间导热机理的基础上,给出了一种通过简单导热实验确定层间间隙大小及状况的方法。通过对两个容器的试验研究,证明解析分析是正确和有效的。文中一些结论对多层容器的设计、制造、使用等方面具有一定的参考价值。 相似文献
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微力电系统中多层膜的端部应力集中 总被引:1,自引:0,他引:1
微电子技术的发展对其本身及封装的结构可靠性提出了更高的要求,微机械的出现又使得微电子-机械元器件的电学行为和力学行为密不可分,从而扩展成为一个统一的微力电系统,微力电系统的强度问题主要是多层膜在制造和使用过程中,由于不同材料热学与力学参量的失配引起的残余热应力,特别是在界面和端部的应力集中,本文应用有限元方法分析了在不同的端部几何形状和组合形状下,多层膜中应力沿界的分布,对于微电子元件在成型过程中 相似文献
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本文提出对多层式高压容器进行超压处理的设想,并对φ505mm绕板式多层容器进行超压处理试验研究。通过内、外壁应变,容积残余变形及外壁径向位移的测量,结果表明:这台多层高压容器经超压处理后,层间间隙消除,应力分布变得比较均匀,器壁强化,弹性承载能力提高。经爆破试验,属塑性破裂,安全性好。因此,建议多层式高压容器在使用之前进行超压处理。图12,表6,参考文献17。 相似文献
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研究了扁平绕带压力容器绕带层及其内筒的边缘应力,并与单层压力容器进行了对比。结果表明,在绕带层中不可能存在边缘应力;同时,由于绕带的细长结构和离散结构特性,其中的应力是均匀的和相互独立的;而与单层式压力容器相比,扁平绕带压力容器内筒边缘应力的分布范围较小。 相似文献
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本文着重分析了离散分布的螺栓及螺栓孔对筒体端部应力的影响,对筒体端部的应力计算提出了一个更接近实际的计算模型。 相似文献
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本文在分析了超高压容器的结构特点的基础上,利用有限元法建立了符合实际的计算模型,并进行了合理的单元划分。对一台超高压水晶釜的端部局部几何不连续段进行了应力分析计算。得出的结果与试验实测应力值吻合较好。证明该水晶釜局部结构设计较为合理,无须特别考虑该水晶釜的局部应力集中情况。 相似文献
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基于大型通用有限元软件ANSYS,对发生疲劳断裂的超高压管式反应器的端部结构进行数值模拟,分析了其在过盈套合、自增强处理以及服役期间开停工循环载荷三种工况下的局部应力场.结果表明:三种工况下,端部结构在过盈套合边缘局部范围内均存在较高的轴向拉应力,且大于环向应力;局部轴向应力随套合过盈量和自增强压力的增加而增大;半径过盈量为0.05 mm时,开停工循环载荷下的局部轴向平均应力最大值可达86.71 MPa,轴向交变应力幅值最大值达到62.2 MPa,裂纹垂直于轴向扩展的推动力较大.模拟分析结果对端部结构失效破坏原因的分析及其设计改进有一定的指导意义. 相似文献
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采用有限元软件ABAQUS6.14对压电多层膜悬臂梁进行了仿真模拟,在自由端受集中载荷下,预测薄膜结构对悬臂梁曲率半径和自由端及中心固定端等效应力的影响.结果 表明自由端受到的载荷越大,则各层所对应的自由端和中心固定端的等效应力越大,而中性层曲率半径则越小.薄膜厚度越厚,自由端和固定端各层的等效应力越小,而各层的中性层曲率半径越大.同时将数值解与解析解进行比较,以验证有限元模型的正确性.仿真结果与解析解吻合良好,为后续MEMS微悬臂梁器件的结构优化和加工工艺提供可靠依据. 相似文献
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根据螺旋错绕式高压容器的结构、变形及层间摩擦特点,系统地导出了该型容器的总体应力计算公式,并用(?)500mm 内径扁平绕带容器的试验结果,对现有的几种应力计算法作了对比分析。结果表明本文的计算公式有足够的精度,可用于强度设计计算。 相似文献