2．25 Cr－1 Mo和2．25 Cr－1 Mo－0．25 V钢加氢反应器材料和制造经验

介绍了ASME规范和API标准对2．25Cr－1Mo钢和2．25Cr－1Mo－0．25V钢材料和制造方面的规定,梳理总结了国内外专利商技术文件对2．25Cr－1Mo钢和2．25Cr－1Mo－0．25V钢焊材和母材在回火脆性、力学性能、再热裂纹等方面的要求。     

大型加氢反应器用3Cr—1Mo—1／4V—Ti—B钢配套埋弧焊焊丝研制

加氢反应器是加氢成套装置中的关键设备,长期运行在高温、高压和临氢条件下,属于具有高温氢腐蚀破坏危险性的高压容器。随着加氢反应器向大型化、高参数的日趋发展,对加氢反应器的材料要求也越来越高,国外工业发达国家已由21／4Cr－1Mo低合金耐热钢发展到3Cr－1Mo－1／4V－Ti－B钢。为了替代进口,打破国外焊接材料的垄断,确保焊接质量,满足生产之急需,尽快实现我国大型加氢反应器用3Cr－1Mo－1／4V－Ti－B钢的焊接国产化,我院与中国第一重型机械集团公司对大型加氢反应器用新型材料进行了应用研究,研制了大型加氢反应器用3C…     

2．25CrMo 0.25V钢焊缝金属在压力容器制造过程中经不同热处理后的性能

一、概述 在石化行业中，随着工作温度和工作压力的提高，要求新的钢种以及与之相匹配的焊材满足更苛刻的性能要求。因此ASME规范引入2．25CrMo0．25V钢，以满足新的技术条件要求。在20世纪90年代后期，2．25CrMo0．25V开始和2．25CrMo材料一起用于厚壁加氢反应器的制造中。     

基于ASME规范案例2605-1高温蠕变疲劳评定方法

阐述了如何使用ASME规范案例2605-1对Cr Mo V钢加氢反应器进行高温蠕变疲劳分析与评定,总结出方法一是当前工程化过程中使用的主要方法。提出应开展高温蠕变疲劳耦合分析工具的开发,以尽早突破技术壁垒,开拓国际市场。     

拉刀淬火伸长变形试验研究

研究了W2Mo8Cr4VCo8钢、W6Mo5Cr4V2钢和W9Mo3Cr4V钢3种高速钢拉刀在盐浴介质下的淬火伸长变形情况。通过大量拉刀淬火伸长变形的测量与分析，结果表明：3种材料的拉刀在一定淬火工艺条件下，其伸长变形是有规律的，伸长是一定的。W2Mo8Cr4VCo8钢和W6Mo5Cr4V2钢拉刀淬火后平均伸长率相近，约为0．20％左右。W9Mo3Cr4V钢拉刀淬火后平均伸长率比W6Mo5Cr4V2钢和W2Mo8Cr4VCo8钢略高，约为0．30％左右。拉刀内部组织的均匀转变是拉刀淬火伸长规律变化的主要原因，以此规律，我们在装配孔的成形拉刀孔距设计中，按2mm／m压缩，经正常热处理工艺处理后，其孔距伸长均符合工艺尺寸要求，从而较好地解决了有孔距要求的成形型拉刀淬火伸长变形的问题。     

2．25Cr-1Mo-0．25V纯净钢简体锻件的工艺与性能

为了制造千吨级煤液化反应容器，满足更高温度(482℃)和更高的强度等级(σ0．2≥415MPa)，减少筒体锻件的重量，在原采用的2．25Cr-1Mo钢的基础上，开发出了加V钢。针对煤液化装置(或大型热壁加氢反应器)用2．25Cr-1Mo-0．25V纯净钢筒体锻件的特点及理化性能要求，分析了冶炼、锻造、热处理等工序的难点，在进行大量的国内、外资料查寻以及材料和工艺试验的基础上，制定出并实施了制造工艺，经过筒体锻件的解剖及理化检验，证明所采用的工艺方法是非常有效的，完全满足煤液化装置用钢2．25Cr-1Mo-0．25V的质量要求。     

2．25Cr-1Mo钢焊接技术在重整加氢反应器中的应用

本文从2．25Cr—Mo钢的焊接性分析入手,以理论和实际操作相结合的方式,直观地介绍了2．25Cr-1Mo钢焊接技术在重整加氢反应器中的应用。     

2．25Cr-1Mo-0．25V钢加氢反应器开发与制造中的一些问题

由于对尺寸增大和高设计参数加氢反应器的需求，促使要制造更大、更重的高温钢加氢反应器。20世纪80年代开发了2．25Cr-1Mo-0．25V钢。钢中添加V后影响到焊接与热处理时的氢陷阱、氢扩散与应力松弛。制造规范需要进行调整，以防止焊接接头发生硬度高、韧性低以及持久强度低和开裂等问题。本文扼要介绍了以往2．25Cr-1Mo-0．25V钢容器制造过程中发生的一些问题及国外研究工作的进展，对国内需进行的工作提出了建议。     

低碳马氏体型非调质钢在汽车工业中的应用

研究了一种低碳马氏体型非调质钢0．076C－0．76Mn－0．35Si－0．64Cr－0．12V－0．03Ti－0．0044B（质量分数，％）的显微组织和力学性能，其性能满足40Cr调质钢汽车前轮壳的要求，并提出了进一步提高该钢性能的措施，同时强调了低碳马氏体型非调质钢应用于汽车工业的重要意义。     

轴承毛坯加工用热锻模具新钢种简介

文中介绍上海钢铁研究所研制的基体钢CG—2(6CrMo3 Ni2WV)、贵阳钢铁厂在此基础上加以改性的012A1(5Cr4Mo3SiMnVA1)、一机部机电研究所与北京钢厂研制的HM—1(35Cr3Mo3 W2V)HM—3(25Cr3Mo3 VNb),机电所与本溪钢厂研制的RH2(5Cr4W5Mo2V),北京钢厂研制的4Cr2W2Mo2V、4Cr2SiMnMo2WV,上海材料研究所研制的GR(4Cr3Mo3W4VTiNb)等。对上述钢种介绍了它们的化学成分、热处理及机械性能、实际使用情况等。     

加氢反应器用2．25Cr1MoO．25V锻件的研制

2．25Cr1MoO．25V性能优异,是目前高端加氢反应器的首选材料。介绍了加氢反应器用2．25CrlMoO．25V锻件的技术特点和模拟环锻件的研制情况。     

工业用钢2.25Cr-1Mo与2.25Cr-1Mo-0.25V的性能对比分析

主要从化学组成、力学性能及焊接性能等方面阐述工业用钢2．25Cr-1Mo与2．25Cr-1Mo-0．25V的性能差异,通过分析．表明2.25Cr-1Mo-0．25V钢在一定的焊接条件下具有良好的焊接性,其抗回火脆化性能能力远优于2．25Cr-1Mo钢。     

三种汽轮机转子钢的高周疲劳性能

针对符合转子制造技术规范的25Cr2MoVA钢、25Cr2Mo1VA钢和40Cr钢进行了高周疲劳试验,基于无疲劳极限半对数曲线模型拟合得到了三种钢的P-S-N曲线,并分析了疲劳断口形貌。结果表明:疲劳循环108周次时,25Cr2MoVA钢、25Cr2Mo1VA钢和40Cr钢疲劳极限分别为465,455,460MPa;随着应力降低,三种钢的疲劳寿命均持续增加,P-S-N曲线下降的趋势变缓,但未出现显著的水平平台;三种钢的疲劳裂纹均萌生于材料表面,裂纹扩展呈放射状,25Cr2MoVA钢和25Cr2Mo1VA钢瞬断区具有韧窝特征,它们的韧性优于40Cr钢的;在遭受次同步振荡时,25Cr2MoVA钢转子的安全可靠性最高。     

2.25Cr—1Mo封头的恢复力学性能热处理

我厂制造的重整第四反应器是某厂30万t/年催化重整装置改造的关键设备,它运行在热壁临氢环境中,设备主体材料为2.25Cr-1Mo钢[该钢种所符合的材料标准为美国《ASME锅炉及压力容器规范》的第Ⅱ卷(材料)中A篇(铁基材料)的SA—387《压力容器用铬钼合金钢板》,其合格级别为类别22中的2级,钢板的供货状态为正火     

三种压力容器用钢的抗氢蚀能力及其服役寿命估算

研究了三种常用压力容器用钢20G、1．25Cr—0．5Mo和2．25Cr-1Mo的抗氢蚀能力。充氢试验后，20G钢发生了严重的氢腐蚀，出现整体脱碳，并导致抗拉和屈服强度以及伸长率的严重下降；1．25Cr-0．5Mo钢在原奥氏体晶界上出现少量氢蚀孔洞，抗拉和屈服强度有少量下降，但伸长率没有明显变化；而2．25Cr-1Mo钢则没有任何氢蚀迹象。同时，通过对这三种钢的临氢服役寿命的估算也表明，2．25Cr-1Mo钢的抗氢蚀能力远高于1．25Cr-0．5Mo钢，而20G钢只有极低的抗氢蚀能力，与试验结论完全符合。该估算方法可以替代经验Nelson曲线并补充其应用的不足。     

20Cr1Mo1VTiB钢粗晶组织对高温紧固件安全性的分析

一、用途和性能20Cr1Mo1VTiB钢是高温紧固件用钢,其运行温度是540℃左右。国外同类参数机组采用的是变性12%Cr钢和高铬镍奥氏体钢,甚至用镍基合金,国内过去一直采用25Cr2Mo1V制造高温紧固件。这种钢在不太长的运行后期,便有脆化现象,往往造成脆断破坏。20Cr1Mo1VTiB钢是贝氏体钢。于1969年安装在某电厂7号锅炉的主汽门以及5号机的流量孔板,主蒸汽室和调速器门上,并与25Cr2Mo1V钢螺栓进行     

加氢反应器用2.25Cr1Mo0.25V锻件的研制

2.25Cr1Mo0.25V性能优异,是目前高端加氢反应器的首选材料。介绍了加氢反应器用2.25Cr1Mo0.25V锻件的技术特点和模拟环锻件的研制情况。     

材料的蠕变断裂韧性及影响因素分析

采用直流电位法进行2．25Cr1Mo钢的蠕变断裂韧性试验研究；建立了由试验数据确定材料蠕变断裂韧性的计算式；探讨了试验温度和时间对材料蠕变断裂韧性的影响规律。结果表明，2．25Cr1Mo钢的蠕变断裂韧性随着时间增长而减小，随温度升高而增大。基于蠕变裂纹扩展参量的蠕变断裂韧性估算式可以得到与试验结果相一致的预测值，并具有合理的保守性。     

爆炸复合板复合界面微观组织分析

采用光学显微镜，扫描电子显微镜、X射线能谱仪和电子背散射衍射仪，研究了铁素体不锈钢－钢（oCr13Al/16MnR,0Cr13Al/20g)，奥氏体不锈钢－钢（1Cr18Ni9Ti/Q235A,0Cr18Ni10Ti/16MnR)和双相不锈钢－钢（00Cr22Ni5Mo3N/Q345C）三类爆炸复合钢板结合区的显微组织特征，发现结合界面呈准正弦波状结合，热处理后结合区基板脱碳，复板渗碳，而且在复合界面复板侧有一个超细晶粒带，热处理达一定时间后，基板脱碳界面与板面平行。     

Cr-Mo-V抗氢钢的焊接性

对 2 2 5Cr - 1Mo - 0 2 5V钢采取 5种焊接性试验方法 ,确定了该钢不产生冷裂纹的工艺所需预热温度 ,同时也论及了该钢的再热裂纹倾向。试验表明 ,2 2 5Cr - 1Mo - 0 2 5V钢具有较优良的焊接性能。