Q460C钢板剪切分层原因分析

本文对Q460C剪切后分层钢板取样进行低倍检验、金相组织、夹杂物、扫描电镜和能谱分析,指出造成Q460C钢板剪后分层的主要原因是铸坯中心偏析带存在大量的条状或片状硫化物、硅酸盐、氧化物等夹杂物所致。     

Q460C中厚板“分层”原因分析

通过金相显微镜、扫描电镜和X射线能谱仪等分析测试仪器对Q460C钢板“分层”现象进行了分析。结果表明,Q460C钢板“分层”主要是因为存在碳、硫、锰等偏析从而引起组织中出现贝氏体、马氏体所致。提出提高钢的纯净度,减少中心偏析可避免出现钢板“分层”。     

Q460C钢板生产工艺的比较

对八钢和南阳汉冶特钢中厚板生产线生产的Q460C钢板进行对比分析,对八钢Q460C钢板的生产工艺改进提出了建议。     

低合金高强度Q460C钢板轧制生产实践

在合理设计化学成分的基础上,通过控轧控冷（TMCP）工艺对轧制过程中的温度、变形和轧后冷却等进行有效控制,显著改善了Q460C钢材的微观组织,获得了具有良好综合力学性能的高强度低合金钢板。     

Q460MD钢板TMCP工艺及组织性能研究

根据GB/T 1591-2018《低合金高强度结构钢》标准要求设计Q460MD钢的化学成分,采用TMCP工艺生产不同厚度的Q460MD低合金高强度钢板,并对不同厚度的钢板进行力学性能检测和组织观察。结果表明:12～40 mm厚度Q460MD钢板的各项力学性能指标均满足GB/T 1591-2018标准中有关Q460MD钢种的要求,Z35厚度方向性能优异;钢板不同部位的力学性能稳定,且具有较大的富余量;不同厚度钢板的组织不同,20 mm及以下厚度Q460MD钢板的组织由铁素体、珠光体和贝氏体组成,厚度20 mm的Q460MD钢板组织为铁素体和珠光体。     

Q460C高强钢延伸率不合原因分析与控制

针对Q460C高强钢延伸率不合格的问题,对钢板进行低倍分析,对拉伸断口附近的组织进行金相分析及断口扫描电镜分析,并对延伸率不合格钢板采用回火挽救。结果表明:带状显微偏析、H的聚集及夹杂物共同造成钢板延伸率不合格;对延伸率不合格的钢板采用610℃回火挽救,在强度不降低的前提下,延伸率均可提高6%以上;可以通过优化连铸二冷区电磁搅拌工艺、轧后进行钢板堆垛缓冷来改善延伸率不合格的问题。     

正火控冷工艺对Q460C钢板组织和性能的影响

采用正火控冷试验研究Q460C钢板的生产工艺,结合力学试验和金相组织研究正火控冷工艺对Q460C钢板组织和性能的影响,结果表明:钢板强度随水冷速度的增加和终冷温度的降低而增加,当冷却速度<3℃/s,对钢板的强度值基本没有影响;当冷却速度>3℃/s,钢板的强度值随冷速升高而提高;正火温度<920℃时,0℃冲击性能随温度的升高而增加,正火温度>920℃时,冲击性能逐渐恶化。     

高层建筑用Q460GJE-Z35大厚度钢板的研制

在生产试验的条件下,通过成分设计和轧制、热处理工艺设计,采用晶粒细化、固溶强化、析出强化等手段,对80、110、120mm厚的Q460GJE-Z35高强度钢板的研发工艺及过程进行了试验研究。结果表明：通过铌、钒、钛、镍复合微合金化和控轧控冷、正火快冷（NAC）热处理相结合生产的模铸Q460GJE-Z35钢板晶粒细小、组...     

Q460C中厚钢板伸长率不合格的原因分析

针对热轧Q460C中厚钢板在拉伸试验中出现伸长率不合格的问题,通过对拉伸试样断口形貌、断口区域的金相组织以及低倍硫印检验分析,认为钢板中夹杂物含量较高、中心偏析、中间裂纹和板材带状组织是导致伸长率不合格的主要原因,并提出相应解决措施。     

高层建筑结构用钢Q460GJC的开发

文章介绍了以C-Mn系列成分设计为主,添加Nb、V、Ti等微合金元素复合合金化,采用先进的控制轧制和控制冷却工艺,开发出综合性能优良的Q460GJC高层建筑用钢板。钢板的组织为铁素体加珠光体和少量贝氏体,晶粒组织细小、均匀,力学性能完全满足标准要求。     

浅析Q460C钢中厚板力学性能偏低的原因

从化学成分、轧制工艺方面对邯钢Q460C钢中厚板力学性能不符合标准要求的原因进行了分析.发现氮、钒元素含量偏低、轧制待温厚度不足是造成该中厚板力学性能偏低的主要原因,提出了相应的改进措施.     

提高Q460C合格率的工艺优化措施

对某钢厂工艺流程进行分析,查找影响Q460C合格率的因素,在此基础上采用因果矩阵分析法寻找潜在影响因素,并应用方差分析、回归分析等工具进行了定量验证或定性分析,最终确定了9项关键影响因素,并采取针对性改进方案,取得了显著效果。     

Q460C连铸板坯的高温塑性

 在Gleeble 1500热模拟机上测定了Q460C连铸坯的热塑性,深入分析了钢Q460C的高温脆化机理,确定了连铸坯的最佳矫直温度。结果表明,钢Q460C高温脆化受变形速率的影响较大,在第Ⅲ脆性区变形速率越低脆化越严重,实验用钢Q460C的低塑性区确定在660~985 ℃,连铸坯顶弯、矫直温度应高于985 ℃,有利于提高塑性,避免连铸坯表面裂纹的产生。